Вернуться в раздел Документация
Вернуться на Главную страницу
Документ не является официальным изданием

Поставьте ссылку на документ на сайте, в блоге или форуме.

Скачать в формате PDF: ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ СП 23-101-2004

Документ не является оффициальным.



#G0

СП 23-101-2004


Группа Ж24



СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ

THERMAL PERFORMANCE DESING OF BUILDINGS



ОКС 91.120.01

Дата введения 2004-06-01

ПРЕДИСЛОВИЕ


1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским институтом строительной физики Российской академии архитектуры и строительных наук (НИИСФ РААСН), Мосгосэкспертизой, Центральным научно-исследовательским и проектно-экспериментальным институтом промышленных зданий и сооружений (ОАО "ЦНИИпромзданий"), Федеральным государственным унитарным предприятием - Центром методологии нормирования и стандартизации в строительстве (ФГУП ЦНС), Центральным научно-исследовательским и проектным институтом типового и экспериментального проектирования жилища (ЦНИИЭПжилища) и группой специалистов


ВНЕСЕН Управлением технического нормирования, стандартизации и сертификации в строительстве и ЖКХ Госстроя России


2 ОДОБРЕН и РЕКОМЕНДОВАН для применения в качестве нормативного документа Системы нормативных документов в строительстве письмом Госстроя России от 26.03.2004 г. N ЛБ-2013/9


3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ с 1 июня 2004 г. совместным приказом ОАО "ЦНИИпромзданий" и ФГУП ЦНС N 01 от 23 апреля 2004 г.


4 ВЗАМЕН #M12291 1200011523СП 23-101-2000#S



ВВЕДЕНИЕ


Свод правил по проектированию тепловой защиты зданий содержит методы проектирования, расчета теплотехнических характеристик ограждающих конструкций, рекомендации и справочные материалы, позволяющие реализовывать требования #M12291 1200035109СНиП 23-02-2003#S "Тепловая защита зданий".


Положения Свода правил позволяют проектировать здания с рациональным использованием энергии путем выявления суммарного энергетического эффекта от использования архитектурных, строительных и инженерных решений, направленных на экономию энергетических ресурсов.


В Своде правил приведены рекомендации по выбору уровня теплозащиты на основе теплового баланса здания, по расчету приведенного сопротивления теплопередаче неоднородных ограждающих конструкций, требования к конструктивным и архитектурным решениям зданий с точки зрения их теплозащиты. Установлены методы определения сопротивления воздухо-, паропроницанию, теплоустойчивости наружных ограждающих конструкций, теплоэнергетических параметров здания, предложены форма и методика заполнения электронной версии энергетического паспорта здания.


При разработке Свода правил использованы положения действующих нормативных документов, прогрессивные конструктивные решения наружных ограждений, наиболее эффективные технические решения теплозащиты зданий, примененные на различных объектах Российской Федерации, работы Общества по защите природных ресурсов, а также следующие зарубежные стандарты:


DIN EN 832 - Европейский стандарт. "Теплозащита зданий - расчеты энергопотребления на отопление - жилые здания";


Строительные нормы Великобритании 1995 - часть L. "Сбережение топлива и энергии";


SAP BRE - Стандарт Великобритании. "Государственная стандартная методика расчета энергопотребления в жилых зданиях";


SS02 42 30 - Шведский стандарт. "Конструкции из листовых материалов с теплопроводными включениями - Расчет сопротивления теплопередаче";


Rt 2000 - Франция. "Постановление о теплотехнических характеристиках новых зданий и новых частей зданий" от 29.11.2000;


EnEV 2002 - ФРГ. "Постановление об энергосберегающей тепловой защите и энергосберегающих отопительных установках зданий" от 16.11.2001.


Настоящий Свод правил разработали: канд. техн. наук Ю.А.Матросов, канд. техн. наук И.Н.Бутовский, инж. П.Ю.Матросов (НИИСФ РААСН), канд. техн. наук B.C.Беляев (ЦНИИЭПжилища), канд. техн. наук В.И.Ливчак (Мосгосэкспертиза), В.А.Глухарев (Госстрой России), Л.С.Васильева (ФГУП ЦНС).


В разработке отдельных разделов и приложений принимали также участие: канд. техн. наук А.Я.Шарипов (СантехНИИпроект) - раздел 7; д-р техн. наук Ю.А.Табунщиков (АВОК) - раздел 11 и приложение X; канд. техн. наук Г.К.Климова (НИИСФ РААСН) - приложения В и Г; канд. техн. наук И.Я.Киселев (НИИСФ РААСН), канд. техн. наук В.В.Фетисов (ОАО "Теплопроект"), канд. техн. наук О.М.Мартынов (Госстрой России) - приложение Е; канд. техн. наук В.А.Могутов (НИИСФ РААСН); В.А.Тарасов (Декенинк Н.В.) - подраздел 9.4 и приложение Л; Б.А.Семенов (Поволжский региональный УИЦ по проблемам строительства при Саратовском ГТУ) - приложение Ж.




1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ


Настоящий Свод правил распространяется на проектирование тепловой защиты ограждающих конструкций вновь возводимых и реконструируемых зданий различного назначения (далее - зданий) с нормируемыми параметрами микроклимата помещений (температурой и влажностью).




2 НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ


Перечень нормативных документов, на которые приведены ссылки, дан в приложении A.




3 ТЕРМИНЫ И ИХ ОПРЕДЕЛЕНИЯ


Термины, применяемые в настоящем нормативном документе, и их определения приведены в приложении Б.




4 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


4.1 При теплотехническом проектировании тепловой защиты зданий в каждом конкретном случае последовательно решаются следующие задачи.


4.1.1 Определение параметров наружных климатических. условий - согласно 5.1 настоящего свода правил и в соответствии с #M12291 1200004395СНиП 23-01#S, влажностного режима помещений зданий - согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S для соответствующего пункта строительства, параметров внутренней среды - согласно 5.2 настоящего Свода правил.


4.1.2 Выбор класса энергетической эффективности зданий С, В или А согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


4.1.3 Определение уровня тепловой защиты - согласно разделу 6 настоящего Свода правил в соответствии с #M12291 1200035109СНиП 23-02#S для отдельных ограждающих конструкций по нормируемым значениям сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций для всех зданий либо по нормируемому удельному расходу тепловой энергии на отопление для гражданских (жилых и общественных) зданий. Эта задача решается при заполнении энергетического паспорта здания согласно разделу 18 настоящего Свода правил и в соответствии с #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


4.1.4 Проектирование ограждающей конструкции. В ходе проектирования определяют расчетные характеристики строительных материалов и конструкций согласно 5.3 настоящего Свода правил, рассчитывают приведенное сопротивление теплопередаче как фасада здания, так и отдельных элементов ограждающих конструкций согласно разделу 9 настоящего Свода правил, сопоставляют результат с уровнем, определенным в 4.1.3, и вносят при необходимости изменения как в проект здания в целом, так и в проект ограждающей конструкции; проверяют ограждающую конструкцию на защиту от переувлажнения согласно разделу 13 настоящего Свода правил и в соответствии с #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


4.1.5 Выбор светопрозрачных ограждающих конструкций по требуемому сопротивлению теплопередаче, определенному в 4.1.3, и воздухопроницаемости - согласно разделу 12 настоящего Свода правил и в соответствии с #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


4.1.6 Расчет в необходимых случаях теплоустойчивости ограждающих конструкций в летнее время и теплоустойчивости помещений в холодный период года - согласно разделу 11 настоящего Свода правил и в соответствии с #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


4.1.7 Проектирование конструкций полов по нормируемым значениям теплоусвоения - согласно разделу 14 настоящего Свода правил и в соответствии с #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


Заканчивают проектирование тепловой защиты зданий составлением раздела проекта "Энергоэффективность" согласно разделу 16 настоящего Свода правил.


4.2 Процедуры выбора теплозащитных свойств ограждающих конструкций более детально представлены в разделе 6.


Для облегчения решения каждой из этих задач в последующих разделах настоящего документа разработаны соответствующие методики и примеры расчетов.




5 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ


5.1 НАРУЖНЫЕ КЛИМАТИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ


5.1.1 Расчетную температуру наружного воздуха , °C, следует принимать по средней температуре наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S для соответствующего городского или сельского населенного пункта. При отсутствии данных для конкретного пункта расчетную температуру следует принимать для ближайшего пункта, который указан в #M12291 1200004395СНиП 23-01#S.


5.1.2 Продолжительность отопительного периода , сут, и среднюю температуру наружного воздуха , °С, в течение отопительного периода следует принимать согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S (таблица 1, графы 13 и 14 - для медицинских и детских учреждений, графы 11 и 12 - в остальных случаях) для соответствующего города или населенного пункта. При отсутствии данных для конкретного пункта расчетные параметры отопительного периода следует принимать для ближайшего пункта, который указан в #M12291 1200004395СНиП 23-01#S. Величину градусо-суток в течение отопительного периода следует вычислять по формуле


, (1)


где - расчетная средняя температура внутреннего воздуха, °С, определяемая согласно указаниям 5.2.


5.1.3 Средний удельный вес наружного воздуха в течение отопительного периода , Н/м, следует рассчитывать по формуле


, (2)


где - то же, что и в 5.1.2, °С.


5.1.4 Среднюю плотность приточного воздуха за отопительный период , кг/м, следует рассчитывать по формуле


, (3)


где - то же, что и в 5.1.2, °С;


- то же, что и в 5.1.1, °С.




5.2 ПАРАМЕТРЫ ВНУТРЕННЕЙ СРЕДЫ


Параметры воздуха внутри жилых и общественных зданий из условия комфортности следует определять согласно таблице 1 - для холодного периода года, и таблице 2 - для теплого периода года. Параметры воздуха внутри зданий производственного назначения следует принимать согласно #M12291 1200003608ГОСТ 12.1.005#S и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений.



Таблица 1 - Оптимальная температура и допустимая относительная влажность воздуха внутри здания для холодного времени года


#G0N п.п.

Тип здания


Температура воздуха внутри здания , °С


Относительная влажность внутри здания,%, не более


1

Жилые

20-22


55


2

Поликлиники и лечебные учреждения

21-22


55


3

Дошкольные учреждения

22-23


55


Примечания


1 Для зданий, не указанных в таблице, температуру воздуха , относительную влажность воздуха внутри зданий и соответствующую им температуру точки росы следует принимать согласно #M12291 1200003003ГОСТ 30494#S и нормам проектирования соответствующих зданий.


2 Параметры микроклимата специальных общеобразовательных школ-интернатов, детских дошкольных и оздоровительных учреждений следует принимать в соответствии с действующими санитарными правилами и нормами Министерства здравоохранения.




Таблица 2 - Допустимые температура и относительная влажность воздуха внутри здания для теплого периода года


#G0N п.п.

Тип здания


Температура воздуха внутри здания , °С


Относительная влажность внутри здания ,%, не более


1

Жилые

24-28


60


2

Поликлиники и лечебные учреждения

24-28

60


3

Дошкольные учреждения

24-28


60




5.2.1 Расчетная относительная влажность воздуха внутри жилых и общественных зданий должна быть не выше значений, приведенных в графе 4 таблиц 1 и 2: внутри зданий производственного назначения - по #M12291 1200003608ГОСТ 12.1.005#S и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений.


Обеспеченность условий эксплуатации ограждающих конструкций следует устанавливать в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности следующим образом:


- определяют по карте зону влажности (влажная, нормальная, сухая) согласно приложению В #M12291 1200035109СНиП 23-02#S; при этом в случае попадания пункта на границу зон влажности следует выбирать более влажную зону;


- определяют влажностный режим помещений (сухой, нормальный, влажный или мокрый) в зависимости от расчетной относительной влажности и температуры внутреннего воздуха в соответствии с таблицей 1 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S;


- устанавливают согласно таблице 2 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S условия эксплуатации ограждающих конструкций (А или Б) в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности.


5.2.2 Расчетная температура воздуха внутри жилых и общественных зданий для холодного периода года должна быть не ниже минимальных значений оптимальных температур, приведенных в таблице 1 согласно #M12291 1200003003ГОСТ 30494#S и #M12293 0 1200008512 2777474341 78 77 78 1243881080 1328745305 584910322 4294967268СанПиН 2.1.2.1002#S. Для остальных зданий, не указанных в таблице 1, параметры воздуха следует принимать по минимальным значениям оптимальной температуры по #M12291 1200003003ГОСТ 30494#S, #M12291 1200003608ГОСТ 12.1.005#S и нормам проектирования соответствующих зданий. Расчетная температура воздуха внутри здания для теплого периода года должна быть не выше допустимых значений, приведенных в таблице 2 согласно #M12291 1200003003ГОСТ 30494#S.


5.2.3 Температура внутренних поверхностей наружных ограждений здания, где имеются теплопроводные включения (диафрагмы, сквозные включения цементно-песчаного раствора или бетона, межпанельные стыки, жесткие соединения и гибкие связи в многослойных панелях, оконные обрамления и т.д.), в углах и на оконных откосах не должна быть ниже, чем температура точки росы воздуха внутри здания (таблица 3) при расчетной относительной влажности и расчетной температуре внутреннего воздуха (таблица 1). Для жилых и общественных зданий температура точки росы приведена в таблице 3 при соответствующих минимальных температурах и относительной влажности, приведенных в таблице 1.



Таблица 3 - Температура точки росы воздуха внутри здания для холодного периода года


#G0N п.п.

Тип здания


Температура точки росы , °С


1

Жилые, школьные и другие общественные здания (кроме приведенных в 2 и 3)

10,7


2

Поликлиники и лечебные учреждения

11,6


3

Дошкольные учреждения

12,6



5.3 ХАРАКТЕРИСТИКИ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ


5.3.1 При проектировании теплозащиты используют следующие расчетные показатели строительных материалов и конструкций (по приложению Д для условий эксплуатации ограждающих конструкций А или Б согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S):


- расчетный коэффициент теплопроводности , Вт/(м·°С);


- коэффициент теплоусвоения (при периоде 24 ч) , Вт/(м·°С);


- удельная теплоемкость (в сухом состоянии) , кДж/(кг·°С);


- коэффициент паропроницаемости , мг/(м·ч·Па), или сопротивление паропроницанию , м·ч·Па/мг;


- термическое сопротивление воздушных прослоек , м·°С/Вт;


- сертифицированные значения приведенного сопротивления теплопередаче окон, балконных дверей, фонарей , м·°С/Вт;


- сертифицированные значения коэффициентов затенения непрозрачными элементами и относительного пропускания солнечной радиации окон ;


- сопротивление воздухопроницанию , м·ч·Па/кг, или его сертифицированные значения, м·ч/кг, для окон и балконных дверей;


- коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждения ;


- коэффициент теплового излучения поверхности (тепловая эмиссия) .


Примечание - Допускается расчетные теплотехнические показатели эффективных теплоизоляционных материалов (минераловатных, стекловолокнистых и полимерных), а также материалов, не приведенных в приложении Д, принимать согласно теплотехническим испытаниям по методике приложения Е, проведенным аккредитованными испытательными лабораториями.



5.3.2 Рекомендации по выбору эффективных теплоизоляционных материалов приведены в приложении Ж.




5.4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОТАПЛИВАЕМЫХ ПЛОЩАДЕЙ И ОБЪЕМОВ ЗДАНИЙ


5.4.1 Отапливаемую площадь здания следует определять как площадь этажей (в том числе и мансардного, отапливаемого цокольного и подвального) здания, измеряемую в пределах внутренних поверхностей наружных стен, включая площадь, занимаемую перегородками и внутренними стенами. При этом площадь лестничных клеток и лифтовых шахт включается в площадь этажа.


В отапливаемую площадь здания не включаются площади теплых чердаков и подвалов, неотапливаемых технических этажей, подвала (подполья), холодных неотапливаемых веранд, неотапливаемых лестничных клеток, а также холодного чердака или его части, не занятой под мансарду.


5.4.2 При определении площади мансардного этажа учитывается площадь с высотой до наклонного потолка 1,2 м при наклоне 30° к горизонту; 0,8 м - при 45° - 60°; при 60° и более - площадь измеряется до плинтуса.


5.4.3 Площадь жилых помещений здания подсчитывается как сумма площадей всех общих комнат (гостиных) и спален.


5.4.4 Отапливаемый объем здания определяется как произведение отапливаемой площади этажа на внутреннюю высоту, измеряемую от поверхности пола первого этажа до поверхности потолка последнего этажа.


При сложных формах внутреннего объема здания отапливаемый объем определяется как объем пространства, ограниченного внутренними поверхностями наружных ограждений (стен, покрытия или чердачного перекрытия, цокольного перекрытия).


Для определения объема воздуха, заполняющего здание, отапливаемый объем умножается на коэффициент 0,85.


5.4.5 Площадь наружных ограждающих конструкций определяется по внутренним размерам здания. Общая площадь наружных стен (с учетом оконных и дверных проемов) определяется как произведение периметра наружных стен по внутренней поверхности на внутреннюю высоту здания, измеряемую от поверхности пола первого этажа до поверхности потолка последнего этажа с учетом площади оконных и дверных откосов глубиной от внутренней поверхности стены до внутренней поверхности оконного или дверного блока. Суммарная площадь окон определяется по размерам проемов в свету. Площадь наружных стен (непрозрачной части) определяется как разность общей площади наружных стен и площади окон и наружных дверей.


5.4.6 Площадь горизонтальных наружных ограждений (покрытия, чердачного и цокольного перекрытия) определяется как площадь этажа здания (в пределах внутренних поверхностей наружных стен).


При наклонных поверхностях потолков последнего этажа площадь покрытия, чердачного перекрытия определяется как площадь внутренней поверхности потолка.




6 ПРИНЦИПЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НОРМИРУЕМОГО УРОВНЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ


6.1 Основной задачей #M12291 1200035109СНиП 23-02#S является обеспечение проектирования тепловой защиты зданий при заданном расходе тепловой энергии на поддержание установленных параметров микроклимата их помещений. При этом в здании также должны обеспечиваться санитарно-гигиенические условия.


6.2 В #M12291 1200035109СНиП 23-02#S установлены три обязательных взаимно увязанных нормируемых показателя по тепловой защите здания, основанных на:


"а" - нормируемых значениях сопротивления теплопередаче для отдельных ограждающих конструкций тепловой защиты здания;


"б" - нормируемых величинах температурного перепада между температурами внутреннего воздуха и на поверхности ограждающей конструкции и температурой на внутренней поверхности ограждающей конструкции выше температуры точки росы;


"в" - нормируемом удельном показателе расхода тепловой энергии на отопление, позволяющем варьировать величинами теплозащитных свойств ограждающих конструкций с учетом выбора систем поддержания нормируемых параметров микроклимата.


Требования #M12291 1200035109СНиП 23-02#S будут выполнены, если при проектировании жилых и общественных зданий будут соблюдены требования показателей групп "а" и "б" либо "б" и "в", и для зданий производственного назначения - показателей групп "а" и "б". Выбор показателей, по которым будет вестись проектирование, относится к компетенции проектной организации или заказчика. Методы и пути достижения этих нормируемых показателей выбираются при проектировании.


Требованиям показателей "б" должны отвечать все виды ограждающих конструкций: обеспечивать комфортные условия пребывания человека и предотвращать поверхности внутри помещения от увлажнения, намокания и появления плесени.


6.3 По показателям "в" проектирование зданий осуществляется путем определения комплексной величины энергосбережения от использования архитектурных, строительных, теплотехнических и инженерных решений, направленных на экономию энергетических ресурсов, и поэтому возможно при необходимости в каждом конкретном случае установить меньшие, чем по показателям "а", нормируемые сопротивления теплопередаче для отдельных видов ограждающих конструкций, например, для стен (но не ниже минимальных величин, установленных в 5.13 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S).


6.4 В процессе проектирования здания определяется расчетный показатель удельного расхода тепловой энергии, который зависит от теплозащитных свойств ограждающих конструкций, объемно-планировочных решений здания, тепловыделений и количества солнечной энергии, поступающих в помещения здания, эффективности инженерных систем поддержания требуемого микроклимата помещений и систем теплоснабжения. Этот расчетный показатель не должен превышать нормируемый показатель.


6.5 Проектирование по показателям "в" дает следующие преимущества:


- отпадает необходимость для отдельных элементов ограждающих конструкций достижения заданных таблицей 4 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S нормируемых значений сопротивления теплопередаче;


- обеспечивается энергосберегающий эффект за счет комплексного проектирования теплозащиты здания и учета эффективности систем теплоснабжения;


- большую свободу выбора проектных решений при проектировании.


6.6 Схема проектирования тепловой защиты зданий согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S представлена на рисунке 1. Выбор теплозащитных свойств ограждающих конструкций следует выполнять в приведенной ниже последовательности:


- выбирают наружные климатические параметры согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S и рассчитывают градусо-сутки отопительного периода;


- выбирают минимальные значения оптимальных параметров микроклимата внутри здания согласно назначению здания по #M12291 1200003003ГОСТ 30494#S, #M12293 0 1200008512 2777474341 78 77 78 1243881080 1328745305 584910322 4294967268СанПиН 2.1.2.1002#S и #M12291 1200003608ГОСТ 12.1.005#S. Устанавливают условия эксплуатации ограждающих конструкций А или Б;


- разрабатывают объемно-планировочное решение здания, рассчитывают показатель компактности зданий и сравнивают его с нормируемым значением. Если расчетное значение больше нормируемого, то рекомендуется изменить объемно-планировочное решение с целью достижения нормируемого значения;


- выбирают требования показателей "а" или "в".





Рисунок 1 - Схема проектирования тепловой защиты зданий


По показателям "а"


6.7 Выбор теплозащитных свойств ограждающих конструкций согласно нормируемым значениям ее элементов выполняют в нижеприведенной последовательности:


- определяют нормируемые значения сопротивлений теплопередаче ограждающих конструкций (наружных стен, покрытий, чердачных и цокольных перекрытий, окон и фонарей, наружных дверей и ворот) по градусо-суткам отопительного периода; проверяют на допустимую величину расчетного температурного перепада ;


- рассчитывают энергетические параметры для энергетического паспорта, однако величину удельного расхода тепловой энергии не контролируют.


По показателям "в"


6.8 Выбор теплозащитных свойств ограждающих конструкций на основе нормируемого удельного расхода тепловой энергии на отопление здания выполняют в следующей последовательности:


- определяют в качестве первого приближения поэлементные нормы по сопротивлению теплопередаче ограждающих конструкций (наружных стен, покрытий, чердачных и цокольных перекрытий, окон и фонарей, наружных дверей и ворот) в зависимости от градусо-суток отопительного периода;


- назначают требуемый воздухообмен согласно #M12291 1200035248СНиП 31-01#S, #M12291 1200008165СНиП 31-02#S и #M12293 0 5200165 3704477087 78 23948 2496674705 2685059051 3363248087 4294967268 584910322СНиП 2.08.02#S и определяют бытовые тепловыделения;


- назначают класс здания (А, В или С) по энергетической эффективности и в случае выбора класса А или В устанавливают процент снижения нормируемых удельных расходов в пределах нормируемых величин отклонений;


- определяют нормируемое значение удельного расхода тепловой энергии на отопление здания в зависимости от класса здания, его типа и этажности и корректируют это значение в случае назначения класса А или В и подключения здания к децентрализованной системе теплоснабжения или стационарному электроотоплению;


- рассчитывают удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период , заполняют энергетический паспорт и сравнивают его с нормируемым значением . Расчет заканчивают в случае, если расчетное значение не превышает нормируемое.


Если расчетное значение меньше нормируемого значения , то осуществляют перебор следующих вариантов с тем, чтобы расчетное значение не превышало нормируемое:


- понижением по сравнению с нормируемыми значениями уровня теплозащиты для отдельных ограждений здания, в первую очередь для стен;


- изменением объемно-планировочного решения здания (размеров, формы и компоновки из секций);


- выбором более эффективных систем теплоснабжения, отопления и вентиляции и способов их регулирования;


- комбинированием предыдущих вариантов.


В результате перебора вариантов определяют новые значения нормируемых сопротивлений теплопередаче ограждающих конструкций (наружных стен, покрытий, чердачных и цокольных перекрытий, окон, витражей и фонарей, наружных дверей и ворот), которые могут отличаться от выбранных в качестве первого приближения как в меньшую, так и в большую сторону. Это значение не должно быть ниже минимальных величин, указанных в 5.13 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


Проверяют на допустимую величину расчетного температурного перепада.


6.9 Рассчитывают теплоэнергетические параметры согласно разделу 7 и заполняют энергетический паспорт согласно разделу 18 настоящего Свода правил.




7 ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ


7.1 Теплоэнергетические параметры следует определять независимо от выбора групп показателей "а" или "в" (6.2).


7.2 Основными параметрами, характеризующими расход тепловой энергии здания на нужды отопления, являются приведенный коэффициент теплопередачи через наружные ограждения здания , Bт/(м·°C), и условный коэффициент теплопередачи , Bт/(м·°C), учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции. Приведенный коэффициент теплопередачи здания формируется теплозащитными свойствами всех элементов оболочки здания, включая все виды теплотехнических неоднородностей, создаваемых при проектировании ограждающих конструкций и формировании объемно-планировочного решения здания. Необходимый воздухообмен в здании обеспечивается степенью герметичности ограждающих конструкций здания, приточными отверстиями в ограждающих конструкциях здания, системой вытяжных устройств и предусмотренными в необходимых случаях системами механической вентиляции.


7.3 При определении и учете вида системы теплоснабжения, к которой подключено здание, определяют коэффициент энергетической эффективности систем отопления и теплоснабжения согласно 5.12 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S и 7.4 настоящего Свода правил.


7.4 Расчетный коэффициент энергетической эффективности систем отопления и централизованного теплоснабжения здания определяется по формуле


, (4)

где - расчетный коэффициент теплопотерь в системах отопления здания;


- расчетный коэффициент эффективности регулирования в системах отопления здания;


- расчетный коэффициент теплопотерь распределительных сетей и оборудования тепловых (центральных и индивидуальных) и распределительных пунктов;


- расчетный коэффициент эффективности регулирования оборудования тепловых (центральных и индивидуальных) и распределительных пунктов;


- расчетный коэффициент теплопотерь магистральных тепловых сетей и оборудования системы теплоснабжения от источника теплоснабжения до теплового или распределительного пункта;


- расчетный коэффициент эффективности регулирования оборудования системы теплоснабжения от источника теплоснабжения до теплового или распределительного пункта;


- расчетный коэффициент теплопотерь оборудования источника теплоснабжения;


- расчетный коэффициент эффективности регулирования оборудования источника теплоснабжения.


Расчетный коэффициент энергетической эффективности систем отопления и децентрализованного (поквартирной, индивидуальной и автономной систем) теплоснабжения здания определяется по формуле


, (5)


где , , , - то же, что и в формуле (4).


Значения коэффициентов, входящих в формулы (4) и (5), следует принимать с учетом требований #M12291 1200035579СНиП 41-01#S и по данным проекта осредненными за отопительный период.


При отсутствии проектных данных значения коэффициентов, входящих в формулы (4) и (5), рекомендуется принимать следующими:


;


- при наличии автоматического регулирования температуры воздуха внутри помещений, включая автоматическое регулирование притока и вытяжки наружного воздуха; - при отсутствии автоматического регулирования притока и вытяжки наружного воздуха;


- принимается по паспортным или проектным данным для источника теплоты;


- при поквартирном (индивидуальном) теплогенераторе, а также при автономном источнике теплоты и автоматическом раздельном регулировании (в том числе и пофасадном) отпуска теплоты для систем отопления, вентиляции и горячего водоснабжения; - при отсутствии этих систем регулирования.


7.5 Расчетный коэффициент энергетической эффективности систем отопления и теплоснабжения зданий, индивидуальные тепловые пункты которых подключаются через распределительные тепловые сети к локальным или централизованным источникам теплоты, следует определять с учетом всех коэффициентов оценки энергетической эффективности, входящих в формулу (4). При этом рекомендуется принимать следующие значения коэффициентов:


а) значения коэффициентов и принимаются согласно 7.4;


б) значение коэффициента для оборудования тепловых пунктов принимается по данным проекта и паспортных данных используемого оборудования и не должно быть ниже 0,97;


значение коэффициента для оборудования тепловых пунктов следует принимать равным:


0,98-1,0 - для полностью автоматизированных тепловых пунктов с раздельными контурами циркуляции на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, с автономным поддержанием температуры теплоносителя в зависимости от температуры наружного воздуха для систем отопления и вентиляции, обеспечивающих количественно-качественное пофасадное регулирование в зависимости от теплопотребления здания;


не более 0,8 - для автоматизированных тепловых пунктов с элеваторными узлами, работающими только по графику качественного регулирования;


в) значение коэффициента следует принимать для вновь проектируемых магистральных тепловых сетей; для действующих магистральных тепловых сетей - расчетом отношения количества подпитки к объему циркуляции в системе; при отсутствии данных для магистральных тепловых сетей, эксплуатируемых до 10 лет, - по проекту, более 10 лет, - 0,9;


значение коэффициента для магистральных и распределительных тепловых сетей следует принимать равным 0,88 с тепловыми пунктами, оборудованными элеваторными узлами; с тепловыми пунктами, оборудованными насосами смешения с регулируемым электроприводом, значение коэффициента допускается принимать равным 1;


г) значение коэффициента для действующего централизованного или локального источника теплоты следует принимать по эксплуатационным данным; при отсутствии этих данных - принимают по экспертной оценке путем обследования технического состояния основного и вспомогательного оборудования;


д) значение коэффициента следует принимать в зависимости от степени обеспечения количественно-качественного регулирования оборудования централизованного или локального источника теплоты равным:


1 - при полной автоматизации котельной и обеспечении количественно-качественного регулирования;


не более 0,8 - при обеспечении только качественного регулирования.


7.6 При отсутствии данных о системах теплоснабжения коэффициент энергетической эффективности принимают равным: - при подключении здания к существующей системе централизованного теплоснабжения; - при подключении здания к автономной крышной или модульной котельной на газе; - при стационарном электроотоплении; - при подключении к тепловым насосам с электроприводом; - при подключении здания к прочим системам теплоснабжения.


7.7 Расчетная величина удельного расхода тепловой энергии на отопление здания может быть снижена за счет:


а) изменения объемно-планировочных решений, обеспечивающих наименьшую площадь наружных ограждений, уменьшения числа наружных углов, увеличения ширины зданий, а также использования ориентации и рациональной компоновки многосекционных зданий;


б) снижения площади световых проемов жилых зданий до минимально необходимой по требованиям естественной освещенности;


в) блокирования зданий с обеспечением надежного примыкания соседних зданий;


г) устройства тамбурных помещений за входными дверями;


д) возможности размещения зданий с меридиональной или близкой к ней ориентацией продольного фасада;


е) использования эффективных теплоизоляционных материалов и рационального расположения их в ограждающих конструкциях, обеспечивающего более высокую теплотехническую однородность и эксплуатационную надежность наружных ограждений, а также повышения степени уплотнения стыков и притворов открывающихся элементов наружных ограждений;


ж) повышения эффективности авторегулирования систем обеспечения микроклимата, применения эффективных видов отопительных приборов и более рационального их расположения;


и) выбора более эффективных систем теплоснабжения;


к) размещения отопительных приборов, как правило, под светопроемами и теплоотражательной теплоизоляции между ними и наружной стеной;


л) утилизации теплоты удаляемого внутреннего воздуха и поступающей в помещение солнечной радиации.


7.8 Результаты расчета теплоэнергетических параметров заносят в энергетический паспорт согласно разделу 18 настоящего Свода правил.




8 ВЫБОР КОНСТРУКТИВНЫХ РЕШЕНИЙ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ

НЕОБХОДИМУЮ ТЕПЛОЗАЩИТУ ЗДАНИЙ

Общая часть


8.1 Наружные ограждающие конструкции должны быть запроектированы таким образом, чтобы их приведенное сопротивление теплопередаче было не меньше нормируемого значения , определяемого по показателям "а" или "в" раздела 6.


8.2 Определение нормируемых значений согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S показано на примере расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания в приложении К.


8.3 Выбор теплозащитных свойств ограждающих конструкций по нормируемому расходу тепловой энергии на отопление здания согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S показан в примерах теплоэнергетических расчетов уровня тепловой защиты в приложении И.


8.4 Рекомендуемые типы технических решений наружных стен (с учетом требований 8.11-8.17) и окон, уровни их теплозащиты для основных селитебных и промышленных зон территории Российской Федерации приведены в таблицах 4 и 5.



Таблица 4 - Уровни теплозащиты рекомендуемых ограждающих конструкций наружных стен


#G0Материал стены


Сопротивление теплопередаче (, м·°С/Вт) и область применения (, °С·сут) при конструктивном решении стены


конструкционный


теплоизоля- ционный


двухслойные с наружной теплоизо- ляцией


трехслойные с теплоизоляцией посредине


с невентили- руемой воздушной прослойкой


с вентили- руемой воздушной прослойкой


Кирпичная кладка

Пенополистирол

5,2/10850


4,3/8300


4,5/8850


4,15/7850



Минеральная вата

4,7/9430


3,9/7150


4,1/7700


3,75/6700


Железобетон (гибкие связи, шпонки)

Пенополистирол

5,0/10300


3,75/6850


4,0/7430


3,6/6300



Минеральная вата

4,5/8850


3,4/5700


3,6/6300


3,25/5300


Керамзитобетон (гибкие связи, шпонки)

Пенополистирол

5,2/10850


4,0/7300


4,2/8000


3,85/7000



Минеральная вата

4,7/9430


3,6/6300


3,8/6850


3,45/5850


Дерево (брус)

Пенополистирол

5,7/12280


5,8/12570


-


5,7/12280



Минеральная вата

5,2/10850


5,3/11140


-


5,2/10850


На деревянном каркасе с тонколистовыми обшивками

Пенополистирол

-


5,8/12570


5,5/11710


5,3/11140



Минеральная вата

-


5,2/10850


4,9/10000


4,7/9430


Металлические обшивки (сэндвич)

Пенополиуретан

-


5,1/10570


-


-


Блоки из ячеистого бетона с кирпичной облицовкой


Ячеистый бетон

2,4/2850


-


2,6/3430


2,25/2430


Примечание - В числителе (перед чертой) - ориентировочные значения приведенного сопротивления теплопередаче наружной стены, в знаменателе (за чертой) - предельные значения градусо-суток отопительного периода, при которых может быть применена данная конструкция стены.




Таблица 5 - Уровни теплозащиты рекомендуемых окон в деревянных и пластмассовых переплетах


#G0Заполнения светопроемов


Сопротивление теплопередаче (, м·°С/Вт) и область применения (, ·°С·сут) по типам окон



из обычного стекла


с твердым селективным покрытием


с мягким селективным покрытием


Однокамерный стеклопакет в одинарном переплете

0,38/3067


0,51/4800


0,56/5467


Двойное остекление в спаренных переплетах

0,4/3333


0,55/5333


-


Двойное остекление в раздельных переплетах

0,44/3867


0,57/5600


-


Двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете с межстекольным расстоянием:




8 мм

0,51/4800


-


-


12 мм

0,54/5200


0,58/5733


0,68/7600


Тройное остекление в раздельно-спаренных переплетах

0,55/5333


0,60/6000


-


Стекло и однокамерный стеклопакет в раздельных переплетах

0,56/5467


0,65/7000


0,72/8800


Стекло и двухкамерный стеклопакет в раздельных переплетах

0,68/7600


0,74/9600


0,81/12400


Два однокамерных стеклопакета в спаренных переплетах

0,7/8000


-


-


Два однокамерных стеклопакета в раздельных переплетах

0,74/9600


-


-


Четыре стекла в двух спаренных переплетах

0,8/12000


-


-


Примечание - В числителе (перед чертой) - значения приведенного сопротивления теплопередаче, в знаменателе (за чертой) - предельное значение градусо-суток отопительного периода, при котором применимо заполнение светопроема.




8.5 При проектировании теплозащиты зданий различного назначения следует применять, как правило, типовые технические решения и изделия полной заводской готовности, в том числе конструкции комплектной поставки, со стабильными теплоизоляционными свойствами, достигаемыми применением эффективных теплоизоляционных материалов с минимумом теплопроводных включений и стыковых соединений в сочетании с надежной гидроизоляцией, не допускающей проникновения влаги в жидкой фазе и максимально сокращающей проникновение водяных паров в толщу теплоизоляции.


Взаимное расположение отдельных слоев ограждающих конструкций должно способствовать высыханию конструкций и исключать возможность накопления влаги в ограждении в процессе эксплуатации.


8.6 Ограждающие конструкции должны обладать необходимой прочностью, жесткостью, устойчивостью, долговечностью, удовлетворять общим архитектурным, эксплуатационным, санитарно-гигиеническим требованиям соответствующих СНиП и СанПиН. В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность, жесткость, долговечность и герметичность соединений.


Требуемую степень долговечности ограждающих конструкций следует обеспечивать применением материалов, имеющих надлежащую стойкость (морозостойкость, влагостойкость, биостойкость, стойкость против коррозии, высокой температуры, циклических температурных колебаний и других разрушающих воздействий окружающей среды), а также соответствующими конструктивными решениями, предусматривающими в случае необходимости специальную защиту элементов конструкций, выполняемых из недостаточно стойких материалов.


8.7 Ограждающие конструкции следует проектировать с применением материалов и изделий, апробированных на практике и выпускаемых по стандартам. При отсутствии стандарта на каждый новый вид материала или изделия должны быть разработаны и утверждены в установленном порядке технические свидетельства и получены расчетные теплотехнические показатели материала согласно 5.3.1.


Ограждающие конструкции должны предусматриваться с минимальным количеством типоразмеров изделий и возможностью взаимозаменяемости применяемых элементов.


8.8 Для обеспечения лучших эксплуатационных характеристик в многослойных конструкциях зданий с теплой стороны следует располагать слои большей теплопроводности и с большим сопротивлением паропроницанию, чем наружные слои.


При выборе материалов для наружных ограждающих конструкций следует отдавать предпочтение местным строительным материалам.


При проектировании зданий для повышения пределов огнестойкости и снижения пожарной опасности внутренней и наружной поверхностей стен следует предусматривать устройство облицовки из негорючих материалов или штукатурки, а для защиты от воздействия влаги и атмосферных осадков - дополнительно окраску водоустойчивыми составами, выбираемыми в зависимости от материала стен и условий эксплуатации. Ограждающие конструкции, контактирующие с грунтом, следует предохранять от грунтовой влаги путем устройства гидроизоляции.


8.9 Долговечность теплоизоляционных конструкций и материалов должна быть более 25 лет; долговечность сменяемых уплотнителей - более 15 лет.


8.10 При необходимости размещения жилых помещений, санузлов и кухонь, одна из стен которых выходит на эвакуационную лестничную клетку 3 типа, эту стену следует проектировать как наружную.


Стены


8.11 С теплотехнической точки зрения различают три вида наружных стен по числу основных слоев: однослойные, двухслойные и трехслойные.


Однослойные стены выполняют из конструкционно-теплоизоляционных материалов и изделий, совмещающих несущие и теплозащитные функции.


В трехслойных ограждениях с защитными слоями на точечных (гибких, шпоночных) связях рекомендуется применять утеплитель из минеральной ваты, стекловаты или пенополистирола с толщиной, устанавливаемой по расчету с учетом теплопроводных включений от связей. В этих ограждениях соотношение толщин наружных и внутренних слоев должно быть не менее 1:1,25 при минимальной толщине наружного слоя 50 мм.


В двухслойных стенах предпочтительно расположение утеплителя снаружи. Используются два варианта наружного утеплителя: системы с наружным покровным слоем без зазора и системы с воздушным зазором между наружным облицовочным слоем и утеплителем. Не рекомендуется применять теплоизоляцию с внутренней стороны из-за возможного накопления влаги в теплоизоляционном слое, однако в случае необходимости такого применения поверхность со стороны помещения должна иметь сплошной и долговечный пароизоляционный слой.


8.12 При проектировании стен из кирпича и других мелкоштучных материалов следует максимально применять облегченные конструкции в сочетании с плитами из эффективных теплоизоляционных материалов.


Стены зданий из кирпича и керамических камней, за исключением стен с воздушными прослойками, а также стены, облицованные кирпичом, рекомендуется проектировать, как правило, с расшивкой швов кладки по фасаду. При применении камней из пористой керамики рекомендуется предусматривать облицовочный слой из кирпича с анкерами из нержавеющей стали или из стеклопластика для связки с основной кладкой.


8.13 При проектировании стен с невентилируемыми воздушными прослойками следует руководствоваться следующими рекомендациями:


- размер прослойки по высоте должен быть не более высоты этажа и не более 6 м, размер по толщине - не менее 40 мм (10 мм при устройстве отражательной теплоизоляции);


- воздушные прослойки следует разделять глухими диафрагмами из негорючих материалов на участки размером не более 3 м;


- воздушные прослойки рекомендуется располагать ближе к холодной стороне ограждения.


8.14 При проектировании стен с вентилируемой воздушной прослойкой (стены с вентилируемым фасадом) следует руководствоваться следующими рекомендациями:


- воздушная прослойка должна быть толщиной не менее 60 и не более 150 мм и ее следует размещать между наружным слоем и теплоизоляцией; следует предусматривать рассечки воздушного потока по высоте каждые три этажа из перфорированных перегородок;


- при расчете приведенного сопротивления теплопередаче согласно разделу 9 следует учитывать все теплопроводные включения, включая крепежные элементы облицовки и теплоизоляции;


- наружный слой стены должен иметь вентиляционные отверстия, суммарная площадь которых определяется из расчета 75 см на 20 м площади стен, включая площадь окон;


- нижние (верхние) вентиляционные отверстия, как правило, следует совмещать с цоколями (карнизами), причем для нижних отверстий предпочтительно совмещение функций вентиляции и отвода влаги;


- применять жесткие теплоизоляционные материалы плотностью не менее 80-90 кг/м, имеющие на стороне, обращенной к прослойке, ветро- воздухозащитные паропроницаемые пленки (типа "Тайвек", "Тектотен" или аналогичных мембранных пленок) или кашированные стеклотканью, либо предусматривать обязательную защиту поверхности теплоизоляции, обращенной к прослойке, стеклосеткой с ячейками не более 4х4 мм или стеклотканью, прикрепляя ее к теплоизоляции при помощи армирующей массы; не следует применять горючие утеплители; применение мягких теплоизоляционных материалов не рекомендуется;


- при использовании в качестве наружного слоя облицовки из плит искусственных или натуральных камней горизонтальные швы должны быть раскрыты (не должны заполняться уплотняющим материалом).


8.15 Тепловую изоляцию наружных стен следует проектировать непрерывной в плоскости фасада здания. Такие элементы ограждений, как внутренние перегородки, колонны, балки, вентиляционные каналы и другие не должны нарушать целостности слоя теплоизоляции. Воздуховоды, вентиляционные каналы и трубы, которые частично проходят в толще ограждений, следует располагать до теплой поверхности теплоизоляции. Следует обеспечить плотное примыкание теплоизоляции к сквозным теплопроводным включениям. При этом приведенное сопротивление теплопередаче стен с теплопроводными включениями должно быть не менее нормируемых величин согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


При применении новых теплоизоляционных материалов, расчетные теплотехнические характеристики которых не приведены в приложении Д, эти характеристики следует принимать согласно теплотехническим испытаниям по методике приложения Е, проведенным аккредитованными испытательными лабораториями.


При применении в ограждающих конструкциях горючих утеплителей оконные и другие проемы по периметру следует обрамлять полосами шириной не менее 200 мм из минераловатного негорючего утеплителя плотностью не менее 80-90 кг/м. Эти конструкции должны иметь разрешения Госпожарнадзора к применению.


8.16 При наличии в конструкции теплозащиты теплопроводных включений необходимо учитывать следующее:


- несквозные включения целесообразно располагать ближе к теплой стороне ограждения;


- в сквозных, главным образом, металлических включениях (профилях, стержнях, болтах, оконных рамах) целесообразно предусматривать вставки (разрывы мостиков холода) из материалов с коэффициентом теплопроводности не выше 0,35 Вт/(м·°С).


8.17 Приведенное сопротивление теплопередаче , м·°С/Вт, для наружных стен следует определять согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S для фасада здания либо для одного промежуточного этажа с учетом откосов проемов без учета их заполнений с проверкой условия невыпадения конденсата на участках в зонах теплопроводных включений.


Коэффициент теплотехнической однородности с учетом теплотехнических однородностей оконных откосов и примыкающих внутренних ограждений проектируемой конструкции для:


- панелей индустриального изготовления должен быть, как правило, не менее величин, установленных в таблице 6;


- для стен жилых зданий из кирпича должен быть, как правило, не менее 0,74 при толщине стены 510 мм, 0,69 - при толщине стены 640 мм и 0,64 - при толщине стены 780 мм.



Таблица 6 - Минимально допустимые значения коэффициента теплотехнической однородности для конструкций индустриального изготовления


#G0N п.п.


Ограждающая конструкция


Коэффициент


1


Из однослойных легкобетонных панелей

0,90


2


Из легкобетонных панелей с термовкладышами

0,75


3


Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем и гибкими связями

0,70


4


Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем и железобетонными шпонками или ребрами из керамзитобетона

0,60


5


Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем и железобетонными ребрами

0,50


6


Из трехслойных металлических панелей с эффективным утеплителем

0,75


7


Из трехслойных асбестоцементных панелей с эффективным утеплителем

0,70




Если в проектируемой конструкции ограждения достигнуть рекомендуемых величин не удается, то такую конструкцию применять не следует.


Крыши, чердаки, покрытия, мансарды


8.18 Покрытия жилых и общественных зданий могут быть бесчердачными (совмещенными) и раздельной конструкции, верхнее и нижнее перекрытия которой образуют чердачное пространство, и в зависимости от способа удаления вентиляционного воздуха оно может быть холодным или теплым.


Крыши с холодным чердаком разрешается применять в жилых зданиях любой этажности. Крыши с теплым чердаком рекомендуется применять в зданиях 6 этажей и более.


8.19 В крыше с холодным чердаком внутреннее пространство должно вентилироваться наружным воздухом через специальные отверстия в стенах, площадь сечения которых при железобетонном покрытии или сплошной скатной кровле из металлических или других материалов должна быть не менее 0,001 площади перекрытия. При скатной кровле из штучных материалов (асбестоцементных листов, черепицы) чердачное пространство вентилируется через зазоры между его листами, поэтому вентиляционные отверстия допускается не предусматривать.


8.20 При крыше с холодным чердаком теплоизоляция укладывается по чердачному перекрытию. Теплоизоляционный слой по периметру чердака на ширину не менее 1 м рекомендуется защищать от увлажнения. Вентиляционные шахты и вытяжки канализационных стояков при холодном чердаке с выпуском воздуха наружу должны быть утеплены выше чердачного перекрытия.


8.21 В крыше с теплым чердаком чердачное пространство, имеющее утепленные наружные стены и утепленное кровельное покрытие, обогревается теплым воздухом, который поступает из вытяжной вентиляции дома. Для удаления воздуха из чердачного пространства следует предусматривать вытяжные шахты по одной на каждую секцию. Чердачное пространство следует посекционно разделить стенами на изолированные отсеки. Дверные проемы в стенах, обеспечивающие сквозной проход по чердаку, должны иметь уплотненные притворы.


8.22 Плиты покрытия теплого чердака при безрулонной кровле должны иметь верхний кровельный слой не менее 40 мм из плотного бетона и бортовые ребра высотой 100 мм. Плиты рекомендуется проектировать двухслойными, в том числе с теплоизоляционными вкладышами.


Плиты покрытия теплого чердака под рулонную кровлю рекомендуется проектировать однослойными из легкого бетона, в том числе с термовкладышами, или трехслойными.


8.23 Бесчердачные покрытия (совмещенные крыши) могут устраиваться невентилируемыми и вентилируемыми. Невентилируемые покрытия следует предусматривать в тех случаях, когда в конструкции покрытия путем применения пароизоляции и других мероприятий исключается недопустимое влагонакопление в холодный период года. Вентилируемые покрытия надлежит предусматривать в тех случаях, когда конструктивные меры не обеспечивают нормального влажностного состояния конструкций.


В жилых и общественных зданиях рекомендуется применение вентилируемых совмещенных крыш.


8.24 Рекомендуемая конструкция бесчердачного (совмещенного) вентилируемого покрытия крыши может содержать следующие слои, считая от нижней поверхности:


- несущая конструкция;


- пароизолирующий слой;


- теплоизолирующий слой;


- вентилируемая прослойка, служащая для удаления влаги из конструкции покрытия или для его охлаждения;


- основание под гидроизоляцию (стяжка или кровельная плита при щелевых вентилируемых прослойках);


- многослойный гидроизолирующий кровельный ковер.


Волокнистые теплоизоляционные материалы в вентилируемых покрытиях должны быть защищены от воздействия вентилируемого воздуха паропроницаемыми пленочными покрытиями.


8.25 Осушающие воздушные прослойки и каналы следует располагать над теплоизоляцией или в верхней зоне последней. Минимальный размер поперечного сечения этих прослоек не должен быть менее 40 мм. Приточные отверстия следует устраивать в карнизной части, а вытяжные - с противоположной стороны здания или в коньке. Суммарное сечение как приточных, так и вытяжных отверстий рекомендуется назначать в пределах 0,002-0,001 от горизонтальной проекции покрытия.


Светопрозрачные ограждающие конструкции


8.26 Заполнение светопроемов зданий выполняется в зависимости от градусо-суток отопительного периода в виде двухслойного, трехслойного или четырехслойного остекления (стеклопакетов или отдельных стекол), закрепляемого в переплетах из малотеплопроводных материалов. Для повышения теплозащиты окон с отдельными стеклами рекомендуется применение стекол с твердым селективным покрытием (К-стекло). Необходимым условием применения заполнений световых проемов в проектируемых зданиях является наличие сертификата соответствия системы сертификации ГОСТ Р на выбранную светопрозрачную конструкцию (оконный блок, зенитный фонарь, мансардный оконный блок).


8.27 Оконные блоки и балконные двери (#M12293 0 1200006801 3271140448 2193511851 247265662 4292034300 3918392535 2960271974 2580235216 3531878883ГОСТ 23166#S, #M12293 1 1200006567 3271140448 4156762715 247265662 4292034300 3918392535 2960271974 2580235216 3531878883ГОСТ 24700#S, #M12291 1200006565ГОСТ 30674#S) следует размещать в оконном проеме на глубину обрамляющей "четверти" (50-120 мм) от плоскости фасада теплотехнически однородной стены или посередине теплоизоляционного слоя в многослойных конструкциях стен. Размещение оконного блока и балконной двери по толщине стены рекомендуется проверять по расчету температурных полей из условия невыпадения конденсата на внутренней поверхности откосов проема. Узел примыкания оконного блока к стеновому проему следует выполнять согласно #M12291 1200031043ГОСТ 30971#S. Оконные блоки следует закреплять на более прочном слое стены.


При выборе окон и балконных дверей следует отдавать предпочтение конструкциям, имеющим по ширине не менее 90 мм коробки. Рекомендуемая ширина коробки 100-120 мм.


8.28 Заполнение зазоров в примыканиях окон и балконных дверей к конструкциям наружных стен рекомендуется проектировать с применением вспенивающихся синтетических материалов. Все притворы окон и балконных дверей должны содержать уплотнительные прокладки (не менее двух) из силиконовых материалов или морозостойкой резины. Установку стекол следует производить с применением силиконовых мастик.


Допускается применение двухслойного остекления вместо трехслойного для окон и балконных дверей, выходящих внутрь остекленных лоджий.


8.29 С целью организации требуемого воздухообмена следует предусматривать форточки в верхней части окон, специальные приточные отверстия (клапаны) в ограждающих конструкциях, щелевые приточные устройства в переплетах окон или рамах, воздухопроницаемые притворы согласно нормам #M12291 1200035109СНиП 23-02#S. Все воздухоприточные устройства должны быть регулируемыми.


8.30 При разработке объемно-планировочных решений проектов зданий следует избегать одновременного размещения окон по обеим наружным стенам угловых комнат. В помещениях глубиной более 6 м необходимо предусматривать двухстороннее (на противоположных стенах) или угловое расположение окон.


8.31 Заполнение светопроемов в мансардных конструкциях выполняют в двух вариантах:


- в плоскости покрытия - оконными блоками по #M12291 1200025287ГОСТ 30734#S;


- устройством люкарен, в которых вертикально монтируют оконные блоки из ПВХ и в деревянных переплетах.


8.32 При устройстве мансардных окон следует предусматривать надежную в эксплуатации гидроизоляцию примыкания кровли к оконному блоку. Плоскости откосов наклонных светопроемов в мансардных этажах следует проектировать под углом 135° к поверхности остекления.


8.33 В зависимости от назначения зенитные фонари выполняют глухими и открывающимися. В глухих фонарях надежнее выполняется примыкание светопропускающего заполнения к опорному стакану. Открывающиеся зенитные фонари предназначены для вентиляции помещений, а также для дымоудаления во время пожара.


8.34 Общими элементами зенитных фонарей, применяемых в общественных зданиях, являются светопропускающее заполнение, опорный стакан, механизмы открывания. Светопропускающее заполнение может быть выполнено в виде многослойных куполов и оболочек из органического и силикатного стекла, стеклопакетов. Опорные стаканы изготовляют из листовой стали, холодногнутых и стальных профилей, а также из железобетона, керамзитобетона, асбестоцемента и других материалов и утепляют эффективными теплоизоляционными материалами. Стаканы устанавливают по периметру светопроемов в покрытиях зданий. Открываемые зенитные фонари, используемые для дымоудаления, должны иметь автоматическое и дистанционное управление.


8.35 Элементы светопропускающего заполнения закрепляют в конструкции фонаря через упругие прокладки из листовой резины, резиновых профилей, пороизола, гернита, а места примыкания герметизируют специальными герметиками.




9 МЕТОДИКА ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ


После определения нормируемых значений сопротивления теплопередаче по показателям "а" либо "в" согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S выполняют проектирование ограждающих конструкций. При этом рассчитывают приведенное сопротивление теплопередаче, принимая расчетные значения коэффициента теплопроводности в условиях эксплуатации А или Б. Это сопротивление должно быть не ниже нормируемого значения, определенного по показателям "а" либо "в". Проверяют ограждающие конструкции на обеспечение комфортных условий в помещениях и на невыпадение конденсата в местах теплопроводных включений согласно показателю "б".


В соответствии с разделом 5 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S наружные ограждающие конструкции зданий должны удовлетворять:


- нормируемому сопротивлению теплопередаче для однородных конструкций наружного ограждения - по , для неоднородных конструкций - по приведенному сопротивлению теплопередаче ; при этом должно соблюдаться условие (или ) ;


- расчетному температурному перепаду между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, определяемому по формуле (4) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S; при этом расчетный температурный перепад не должен превышать нормируемых величин , установленных в таблице 5 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S;


- минимальной температуре, равной температуре точки росы при расчетных условиях внутри помещения на всех участках внутренней поверхности наружных ограждений с температурами ; при этом должно соблюдаться условие .


Приведенное сопротивление теплопередаче для наружных стен следует рассчитывать для фасада здания либо для одного промежуточного этажа с учетом откосов проемов без учета их заполнений с проверкой условия на невыпадение конденсата на участках в зонах теплопроводных включений.


Проводят следующие расчетно-проектные операции:


а) определяют условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещений и зоны влажности района строительства согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S и устанавливают в зависимости от условий эксплуатации А или Б расчетные теплотехнические показатели строительных материалов и изделий, примененных в проекте согласно данным, приведенным в приложении Д;


б) для теплотехнически неоднородных наружных ограждающих конструкций, содержащих углы, проемы, соединительные элементы между наружными облицовочными слоями (ребра, шпонки, стержневые связи), сквозные и несквозные теплопроводные включения, осуществляют теплотехнический расчет выбранных конструктивных решений на основе расчета температурных полей. Для многослойных ограждений возможно определение по формуле (11) с использованием расчета коэффициента теплотехнической однородности по формулам (12) и (14). Для многослойных ограждений с металлическими облицовочными слоями предпочтительно определять согласно 9.1.8;


в) приведенное сопротивление теплопередаче светопрозрачных конструкций принимают по результатам сертификационных испытаний, проведенных аккредитованными испытательными лабораториями. При отсутствии данных испытаний светопрозрачных конструкций возможно принимать по приложению Л;


г) приведенное сопротивление теплопередаче теплого чердака и техподполья (подвала) определяют в соответствии с 9.2 и 9.3;


д) приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций по грунту рассчитывают согласно #M12291 1200035579СНиП 41-01#S.




9.1 НЕСВЕТОПРОЗРАЧНЫЕ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ


9.1.1 Термическое сопротивление , м·°С/Вт, однородного слоя многослойной ограждающей конструкции, а также однослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле


, (6)


где - толщина слоя, м;


- расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м·°С), принимаемый согласно 5.3.


Термическое сопротивление ограждающей конструкции , м·°С/Вт, с последовательно расположенными однородными слоями следует определять как сумму термических сопротивлений отдельных слоев


, (7)


где , , +, - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м·°С/Вт, определяемые по формуле (6);


- термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, принимаемое по таблице 7.



Таблица 7 - Термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек

#G0Толщина воздушной прослойки, м

Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки , м·°С/Вт



горизонтальной при потоке теплоты снизу вверх и вертикальной


горизонтальной при потоке теплоты сверху вниз



при температуре воздуха в прослойке



положительной


отрицательной


положительной


отрицательной


0,01


0,13


0,15


0,14

0,15


0,02

0,14

0,15


0,15

0,19

0,03


0,14


0,16


0,16


0,21


0,05


0,14


0,17


0,17


0,22


0,1


0,15


0,18


0,18


0,23


0,15


0,15


0,18


0,19


0,24


0,2-0,3


0,15


0,19


0,19


0,24


Примечание - При наличии на одной или обеих поверхностях воздушной прослойки теплоотражающей алюминиевой фольги термическое сопротивление следует увеличивать в два раза.




9.1.2 Сопротивление теплопередаче , м·°С/Вт, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями или ограждающей конструкции в удалении от теплотехнических неоднородностей не менее чем на две толщины ограждающей конструкции следует определять по формуле


, (8)


где , - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м·°С), принимаемый по таблице 7 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S;


, - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода, Вт/(м·°С), принимаемый по таблице 8 настоящего Свода правил;


- то же, что и в формуле (7).



Таблица 8 - Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности для условий холодного периода


#G0N

п.п.


Наружная поверхность ограждающих конструкций


Коэффициент теплоотдачи , Вт/(м·°С)


1


Наружных стен, покрытий, перекрытий над проездами и над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне


23


2


Перекрытий над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытий над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне


17


3


Перекрытий чердачных и над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах


12


4


Перекрытий над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенных выше уровня земли, и над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными ниже уровня земли


6




При наличии в ограждающей конструкции прослойки, вентилируемой наружным воздухом:


а) слои конструкции, расположенные между воздушной прослойкой и наружной поверхностью, в теплотехническом расчете не учитываются;


б) на поверхности конструкции, обращенной в сторону вентилируемой наружным воздухом прослойки, следует принимать коэффициент теплоотдачи равным 10,8 Вт/(м·°С).


9.1.3 Теплотехнический расчет неоднородных наружных ограждающих конструкций, содержащих углы, проемы, соединительные элементы между наружными облицовочными слоями (ребра, шпонки, стержневые связи), сквозные и несквозные теплопроводные включения, выполняют на основе расчета температурных полей по приложению М. Приведенное сопротивление теплопередаче , м·°С/Вт, неоднородной ограждающей конструкции или ее участка (фрагмента) следует определять по формуле


, (9)


где - площадь неоднородной ограждающей конструкции или ее фрагмента, м, по размерам с внутренней стороны, включая откосы оконных проемов;


- суммарный тепловой поток через конструкцию или ее фрагмент площадью , Вт, определяемый на основе расчета температурного поля на ЭВМ либо экспериментально по #M12291 901708146ГОСТ 26254#S или #M12291 1200005077ГОСТ 26602.1#S с внутренней стороны;


- коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый согласно таблице 6 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S с учетом примечания к этой таблице;


- расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая согласно указаниям 5.2 настоящего Свода правил;


- расчетная температура наружного воздуха, °С, принимаемая согласно указаниям 5.1 настоящего Свода правил.


Методика и примеры определения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций на основе расчета температурных полей на компьютере приведены в приложении М.


Приведенное сопротивление теплопередаче всей ограждающей конструкции следует осуществлять по формуле


, (10)


где , - соответственно площадь -го участка характерной части ограждающей конструкции, м, и его приведенное сопротивление теплопередаче, м·°С/Вт;


- общая площадь конструкции, равная сумме площадей отдельных участков, м;


- число участков ограждающей конструкции с различным приведенным сопротивлением теплопередаче.


9.1.4 Допускается приведенное сопротивление характерного -го участка ограждающей конструкции определять одним из следующих методов:


а) по формуле


, (11)


где - сопротивление теплопередаче -го участка однородной ограждающей конструкции, определяемое по формулам (8) и (9), м·°С/Вт;


- коэффициент теплотехнической однородности -го участка ограждающей конструкции, учитывающий влияние стыков, откосов проемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводных включений, определяемый по 9.1.5, 9.1.6;


б) по формуле (8), где следует заменить на приведенное термическое сопротивление участка, рассчитываемое по 9.1.7 либо 9.1.8;


в) согласно 9.1.3 для участков конструкций, не приведенных в 9.1.5-9.1.8.


9.1.5 Для плоских неоднородных ограждающих конструкций, содержащих приведенные в приложении Н теплопроводные включения, коэффициент теплотехнической однородности допускается определять по формуле


, (12)


где - то же, что и в формуле (10);


- число теплопроводных включений конструкции;


, - соответственно ширина и длина -го теплопроводного включения, м;


- коэффициент, зависящий от типа -го теплопроводного включения, принимаемый для неметаллических теплопроводных включений по таблице H.1 приложения Н, для металлических теплопроводных включений по формуле


, (13)


где - коэффициент, зависящий от типа теплопроводного включения, принимаемый по таблице Н.2 приложения Н;


, - толщина, м, и коэффициент теплопроводности, Вт/(м·°С), утеплителя -го участка ограждающей конструкции;


, - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м·°С/Вт, соответственно в местах -го теплопроводного включения и вне этого места, определяемое по формуле (8).


Примеры определения ограждающей конструкции с помощью формул (12) и (13) приведены в приложении Н.


9.1.6 Для трехслойных железобетонных ограждающих конструкций с эффективным утеплителем на гибких металлических связях, железобетонных шпонках, сквозных и перекрестных ребрах коэффициент теплотехнической однородности следует определять по формуле


, (14)


где , - то же, что и в формуле (10);


, - площадь зоны, м, и коэффициент влияния -го теплопроводного включения, определяемые для отдельных элементов по формулам (15)-(18) и по таблице Н.3 приложения Н.


Площадь зоны влияния -го теплопроводного включения при толщине панели , м, определяется по формулам:


а) для стыков длиной , м


; (15)


б) для горизонтальных и вертикальных оконных откосов длиной соответственно , , м


; (16)


в) для теплопроводных включений прямоугольного сечения шириной и высотой , м


; (17)


г) для теплопроводных включений типа "гибких связей" (распорки - шпильки, распорки - стержни и пр.)


. (18)


9.1.7 Для плоских ограждающих конструкций с теплопроводными включениями толщиной больше 50% толщины ограждения, теплопроводность которых не превышает теплопроводности основного материала более чем в 40 раз, приведенное термическое сопротивление определяется следующим образом:


а) плоскостями, параллельными направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее) условно разрезается на участки, из которых одни участки могут быть однородными (однослойными) - из одного материала, а другие неоднородными - из слоев с различными материалами; термическое сопротивление ограждающей конструкции , м·°С/Вт, определяется по формуле (10) применительно к термическому сопротивлению, где термическое сопротивление отдельных однородных участков конструкции определяется по формуле (6) или по формуле (7) для многослойных участков;


б) плоскостями, перпендикулярными направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее, принятая для определения ) условно разрезается на слои, из которых одни слои могут быть однородными - из одного материала, а другие неоднородными - из разных материалов. Термическое сопротивление однородных слоев определяется по формуле (6), неоднородных слоев - по формуле (10) и термическое сопротивление ограждающей конструкции - как сумма термических сопротивлений отдельных однородных и неоднородных слоев - по формуле (7).


Приведенное термическое сопротивление ограждающей конструкции следует определять по формуле


. (19)


Если величина превышает величину более чем на 25% или ограждающая конструкция не является плоской (имеет выступы на поверхности), то приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции следует определять в соответствии с 9.1.4.


9.1.8 Для трехслойных панелей, состоящих из двух металлических листов, эффективной теплоизоляции между ними и соединительных металлических элементов (профилей, стержней, болтов), полностью или частично пронизывающих толщу теплоизоляции, приведенное термическое сопротивление определяют следующим образом:


- конструкция условно расчленяется на однородные элементы, тепловые сопротивления которых рассчитывают по приложению П. Затем конструкция представляется в виде цепи из тепловых сопротивлений, образующих последовательно-параллельные участки, для которых рассчитывается приведенное тепловое сопротивление , °С/Вт. Причем участки с параллельными ветвями цепи с тепловыми сопротивлениями и рассчитываются по формуле


, (20)


а участки с последовательными тепловыми сопротивлениями - суммированием их тепловых сопротивлений.


Приведенное термическое сопротивление , м·°С/Вт, определяют по формуле


, (21)


где - то же, что и в формуле (10).


9.1.9 Приведенное сопротивление теплопередаче наружных стен определяется на основе расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада здания , по формуле


, (22)


где - площадь всех фасадов здания, за исключением площади проемов, м;


- площадь -го фрагмента (панели) фасада здания, м;


- приведенное сопротивление теплопередаче -го фрагмента (панели) фасада здания, м·°С/Вт;


- коэффициент теплотехнической однородности -го фрагмента (панели) фасада здания, определяемый по формулам (12), (14);


- сопротивление теплопередаче -го фрагмента (панели) фасада здания вдали от термических неоднородностей ограждения, м·°С/Вт.


Фрагментом фасада кирпичного, брусчатого, монолитного здания следует принимать участок наружной стены -го помещения здания.


В случае если все стены фасада здания имеют одинаковое конструктивное решение с сопротивлением теплопередаче по глади , приведенное сопротивление теплопередаче фасада определяется по формуле


, (23)


где - коэффициент теплотехнической однородности фасада здания, определяется по формуле


. (24)


Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания приведен в приложении К.


9.1.10 Приведенное сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей) , м·°С/Вт, определяют согласно 9.1.3 на основании расчета температурных полей либо экспериментально по #M12291 1200005077ГОСТ 26602.1#S. Допускается определять приближенно по формуле (10), учитывая площади и сопротивления теплопередаче непрозрачной части и термически однородных зон остекления, установленных в соответствии с #M12291 1200005077ГОСТ 26602.1#S.


9.1.11 Приведенное сопротивление теплопередаче конструкций стен и покрытий со световыми проемами следует определять по формуле (10), учитывая площади и приведенные сопротивления теплопередаче заполнений световых проемов по 9.1.10 и непрозрачных участков стен и покрытий по 9.1.3.


9.1.12 Приведенное сопротивление теплопередаче , м·°С/Вт, полов на грунте, полов на лагах, а также стен подвальных этажей и технических подвалов, расположенных ниже уровня земли, следует определять по приложению Я. Для подвалов и чердаков, содержащих источники дополнительных тепловыделений, температура воздуха в них для расчета определяется из условий теплового баланса согласно подразделу 9.3.


9.1.13 Температуру внутренней поверхности , °С, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями следует определять по формуле


, (25)


где , , - то же, что и в формуле (9);


, - то же, что и в формуле (8).


Температуру внутренней поверхности , °С, неоднородной ограждающей конструкции по теплопроводному включению необходимо принимать на основании расчета на ЭВМ температурного поля либо экспериментально по #M12291 901708146ГОСТ 26254#S или #M12291 1200005077ГОСТ 26602.1#S.


9.1.14 Для неоднородных ограждающих конструкций, содержащих приведенные в приложении Н теплопроводные включения, температуру внутренней поверхности по теплопроводному включению, °С, допускается определять:


- для неметаллических теплопроводных включений по формуле


, (26)


- для металлических теплопроводных включений по формуле


. (27)


В формулах (26) и (27):


, , , - то же, что и в формуле (25);


, - сопротивление теплопередаче по сечению ограждающей конструкции, м·°С/Вт, соответственно в местах теплопроводных включений и вне этих мест, определяемое по формуле (8);


, - коэффициенты, принимаемые по таблицам 9 и 10.



Таблица 9 - Коэффициент для температуры внутренней поверхности в зоне теплопроводных включений


#G0Схема теплопроводного включения по приложению Н

Коэффициент при



0,1


0,2


0,4


0,6


0,8


1,0


1,5


2,0


I

0,52


0,65


0,79


0,86


0,90


0,93


0,95


0,98


IIа

При :



















0,5

0,30


0,46


0,68


0,79


0,86


0,91


0,97


1,00




1,0

0,24


0,38


0,56


0,69


0,77


0,83


0,93


1,00




2,0

0,19


0,31


0,48


0,59


0,67


0,73


0,85


0,94




5,0

0,16


0,28


0,42


0,51


0,58


0,64


0,76


0,84


III

При :



















0,25

3,60


3,26


2,72


2,30


1,97


1,71


1,47


1,38




0,50

2,34


2,26


1,97


1,76


1,62


1,48


1,31


1,22




0,75

1,28


1,52


1,40


1,28


1,21


1,17


1,11


1,09


IV

При :



















0,25

0,16


0,28


0,45


0,57


0,66


0,74


0,87


0,95




0,50

0,23


0,39


0,57


0,60


0,77


0,83


0,91


0,95




0,75

0,29


0,47


0,67


0,78


0,84


0,88


0,93


0,95


Примечания


1 Для промежуточных значений коэффициент следует определять интерполяцией.


2 При >2,0 следует принимать =1.


3 Для параллельных теплопроводных включений типа IIа табличное значение коэффициента следует принимать с поправочным множителем (где - расстояние между включениями, м).




Таблица 10 - Коэффициент , для температуры внутренней поверхности в зоне теплопроводных включений


#G0Схема теплопроводного включения по приложению Н

Коэффициент при


0,25


0,5


1,0


2,0


5,0


10,0


20,0


50,0


150,0


I

0,105


0,160


0,227


0,304


0,387


0,430


0,456


0,485


0,503


IIб

-


-


-


0,156


0,206


0,257


0,307


0,369


0,436


III

При :





















0,25

0,061


0,075


0,085


0,091


0,096


0,100


0,101


0,101


0,102




0,50

0,084


0,112


0,140


0,160


0,178


0,184


0,186


0,187


0,188




0,75

0,106


0,142


0,189


0,227


0,267


0,278


0,291


0,292


0,293


IV

При :





















0,25

0,002


0,002


0,003


0,003


0,003


0,004


0,004


0,005


0,005




0,50

0,006


0,008


0,011


0,012


0,014


0,017


0,019


0,021


0,022




0,75

0,013


0,022


0,033


0,045


0,058


0,063


0,066


0,071


0,073


V

При :











0,75

0,007


0,021


0,055


0,147


-


-


-


-


-




1,00

0,006


0,017


0,047


0,127


-


-


-


-


-




2,00

0,003


0,011


0,032


0,098


-


-


-


-


-


Примечания
1 Для промежуточных значений коэффициент следует определять интерполяцией.
2 Для теплопроводного включения типа V при наличии плотного контакта между гибкими связями и арматурой (сварка или скрутка вязальной проволокой) в формуле (27) вместо следует принимать .



9.1.15 Температуру точки росы , °С, в зависимости от различных сочетаний температуры и относительной влажности , %, воздуха помещения следует определять по приложению Р.


9.1.16 Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи всей ограждающей конструкции , Вт/(м·°С), следует определять по формуле


, (28)


где - то же, что и в формуле (9).




9.2 ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ТЕПЛЫХ ЧЕРДАКОВ


9.2.1 Требуемое сопротивление теплопередаче перекрытия теплого чердака , м·°С/Вт определяют по формуле


, (29)


где - нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия, определяемое по таблице 4 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства;


- коэффициент, определяемый по формуле


, (30)


, - то же, что и в формуле (9);


- расчетная температура воздуха в чердаке, °С, устанавливаемая по расчету теплового баланса для 6-8-этажных зданий 14 °С, для 9-12-этажных зданий 15-16 °С, для 14-17-этажных зданий 17-18 °С. Для зданий ниже 6 этажей чердак, как правило, выполняют холодным, а вытяжные каналы из каждой квартиры выводят на кровлю.


9.2.2 Проверяют условие для перекрытия по формуле


, (31)


где , , - то же, что и в 9.2.1;


- то же, что и в формуле (8);


- нормируемый температурный перепад, принимаемый согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S равным 3 °С.


Если условие не выполняется, то следует увеличить сопротивление теплопередаче перекрытия до значения, обеспечивающего это условие.


9.2.3 Требуемое сопротивление теплопередаче покрытия , м·°С/Вт, определяют по формуле


(32)


где , , - то же, что и в 9.2.1;


- приведенный (отнесенный к 1 м пола чердака) расход воздуха в системе вентиляции, кг/(м·ч), определяемый по таблице 11;


- удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг·°С);


- температура воздуха, выходящего из вентиляционных каналов, °С, принимаемая равной +1,5;


- требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия теплого чердака, м·°С/Вт, устанавливаемое согласно 9.2.1;


- линейная плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции, приходящаяся на 1 м длины трубопровода -го диаметра с учетом теплопотерь через изолированные опоры, фланцевые соединения и арматуру, Вт/м; для чердаков и подвалов значения приведены в таблице 12;


- длина трубопровода -го диаметра, м, принимается по проекту;


- приведенная (отнесенная к 1 м пола чердака) площадь наружных стен теплого чердака, м, определяемая по формуле


, (33)


- площадь наружных стен чердака, м;


- площадь перекрытия теплого чердака, м;


- нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого чердака, м·°С/Вт, определяемое согласно 9.2.4.



Таблица 11 - Приведенный расход воздуха в системе вентиляции


#G0Этажность здания


Приведенный расход воздуха , кг/(м·ч),

при наличии в квартирах



газовых плит


электроплит


5


12


9,6


9


19,5


15,6


12


-


20,4


16


-


26,4


22


-


35,2


25


-


39,5




Таблица 12 - Нормируемая плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции трубопроводов на чердаках и подвалах


#G0Условный диаметр трубопровода, мм

Средняя температура теплоносителя, °С



60


70


95


105


125



Линейная плотность теплового потока , Вт/м


10


7,7


9,4


13,6


15,1


18


15


9,1


11


15,8


17,8


21,6


20


10,6


12,7


18,1


20,4


25,2


25


12


14,4


20,4


22,8


27,6


32


13,3


15,8


22,2


24,7


30


40


14,6


17,3


23,9


26,6


32,4


50


14,9


17,7


25


28


34,2


70


17


20,3


28,3


31,7


38,4


80


19,2


22,8


31,8


35,4


42,6


100


20,9


25


35,2


39,2


47,4


125


24,7


29


39,8


44,2


52,8


150


27,6


32,4


44,4


49,1


58,2


Примечание - Плотность теплового потока в таблице определена при средней температуре окружающего воздуха 18 °С. При меньшей температуре воздуха плотность теплового потока возрастает с учетом следующей зависимости


, (34)


где - линейная плотность теплового потока по таблице 12;


- температура теплоносителя, циркулирующего в трубопроводе при расчетных условиях;


- температура воздуха в помещении, где проложен трубопровод.




9.2.4 Нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого чердака , м·°С/Вт, определяют согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства при расчетной температуре воздуха в чердаке .


9.2.5 Проверяют наружные ограждающие конструкции на невыпадение конденсата на их внутренних поверхностях. Температуру внутренней поверхности стен , перекрытий и покрытий чердака следует определять по формуле


, (35)


где , - то же, что и в 9.2.1;


- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности наружного ограждения теплого чердака, Вт/ (м·°С), принимаемый: для стен - 8,7; для покрытий 7-9-этажных домов - 9,9; 10-12-этажных - 10,5; 13 -16-этажных - 12 Вт/(м·°С);


- нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен , перекрытий и покрытий теплого чердака, м·°С/Вт.


Температура точки росы вычисляется следующим образом:


определяется влагосодержание воздуха чердака по формуле


, (36)


где - влагосодержание наружного воздуха, г/м, при расчетной температуре , определяется по формуле


, (37)


- среднее за январь парциальное давление водяного пара, гПа, определяемое согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S;


- приращение влагосодержания за счет поступления влаги с воздухом из вентиляционных каналов, г/м, принимается: для домов с газовыми плитами - 4,0 г/м, для домов с электроплитами - 3,6 г/м;


рассчитывается парциальное давление водяного пара воздуха в теплом чердаке , гПа, по формуле


; (38)


по таблицам парциального давления насыщенного водяного пара согласно приложению С определяется температура точки росы по значению .


Полученное значение сопоставляется с соответствующим значением (стен , перекрытий и покрытий ) на удовлетворение условия .


9.2.6 Пример расчета приведен в приложении Т.




9.3 ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ТЕХНИЧЕСКИХ ПОДВАЛОВ


9.3.1 Технические подвалы (техподполье) - это подвалы при наличии в них нижней разводки труб систем отопления, горячего водоснабжения, а также труб системы водоснабжения и канализации.


Расчет ограждающих конструкций техподполий следует выполнять в приведенной в 9.3.2-9.3.6 последовательности.


9.3.2 Нормируемое сопротивление теплопередаче , м·°С/Вт, части цокольной стены, расположенной выше уровня грунта, определяют согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S для стен в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства. При этом в качестве расчетной температуры внутреннего воздуха принимают расчетную температуру воздуха в техподполье , °С, равную не менее плюс 2 °С при расчетных условиях.


9.3.3 Определяют приведенное сопротивление теплопередаче , м·°С/Вт, ограждающих конструкций заглубленной части техподполья, расположенных ниже уровня земли.


Для неутепленных полов на грунте в случае, когда материалы пола и стены имеют расчетные коэффициенты теплопроводности Вт/(м·°С), приведенное сопротивление теплопередаче определяют по таблице 13 в зависимости от суммарной длины , м, включающей ширину техподполья и две высоты части наружных стен, заглубленных в грунт.



Таблица 13 - Приведенное сопротивление теплопередаче ограждений техподполья, заглубленных в грунт


#G0, м


4


8


10


12


14


16


, м·°С/Вт

2,15


2,86


3,31


3,69


4,13


4,52




Для утепленных полов на грунте в случае, когда материалы пола и стены имеют расчетные коэффициенты теплопроводности Вт/(м·°С), приведенное сопротивление теплопередаче определяют по нормативной документации.


9.3.4 Нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия над техподпольем , м·°С/Вт, определяют по формуле


, (39)


где - нормируемое сопротивление теплопередаче перекрытий над техподпольем, определяемое согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства;


- коэффициент, определяемый по формуле


, (40)


, - то же, что и в 9.2.1;


- то же, что и в 9.3.2.


9.3.5 Температуру воздуха в техподполье , °С, определяют по формуле


(41)


где - расчетная температура воздуха в помещении над техподпольем, °С;


, , , - то же, что и в формуле (32);


- площадь техподполья (цокольного перекрытия), м;


- нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия, м·°С/Вт, устанавливаемое согласно 9.3.4;


- объем воздуха, заполняющего пространство техподполья, м;


- кратность воздухообмена в подвале, ч: при прокладке в подвале газовых труб =1,0 ч, в остальных случаях =0,5 ч;


- плотность воздуха в техподполье, кг/м, принимаемая равной =1,2 кг/м;


- площадь пола и стен техподполья, контактирующих с грунтом, м;


- то же, что и в 9.3.3;


- площадь наружных стен техподполья над уровнем земли, м;


- то же, что и в 9.3.2.


Если , отличается от первоначально заданной температуры, расчет повторяют по 9.3.3-9.3.5 до получения равенства величин в предыдущем и последующем шагах.


9.3.6 Проверяют по формуле (4) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S полученное расчетом нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия на удовлетворение требования по нормируемому температурному перепаду для пола первого этажа, равному =2 °С.


9.3.7 Пример расчета приведен в приложении Т.




9.4 СВЕТОПРОЗРАЧНЫЕ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ


Светопрозрачные ограждающие конструкции подбирают по следующей методике.


9.4.1 Нормируемое сопротивление теплопередаче светопрозрачных конструкций следует определять по таблице 4 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S. При этом сначала вычисляют для соответствующего климатического района количество градусо-суток отопительного периода по формуле (1) настоящего Свода правил. В зависимости от величины и типа проектируемого здания по колонкам 6 и 7 вышеупомянутой таблицы определяется значение . Для промежуточных значений величина определяется по формулам примечания 1 к этой таблице.


9.4.2 Выбор светопрозрачной конструкции осуществляется по значению приведенного сопротивления теплопередаче , полученному в результате сертификационных испытаний. Если приведенное сопротивление теплопередаче выбранной светопрозрачной конструкции , больше или равно , то эта конструкция удовлетворяет требованиям норм.


9.4.3 При отсутствии сертифицированных данных допускается использовать при проектировании значения , приведенные в приложении Л настоящего Свода правил. Значения в этом приложении даны для случаев, когда отношение площади остекления к площади заполнения светового проема равно 0,75. При использовании светопрозрачных конструкций с другими значениями следует корректировать значение следующим образом: для конструкций с деревянными или пластмассовыми переплетами при каждом увеличении на величину 0,1 следует уменьшать значение на 5% и наоборот - при каждом уменьшении на величину 0,1 следует увеличить значение на 5%.


9.4.4 Суммарная площадь окон жилых зданий должна быть не более 18% (для общественных - не более 25%) суммарной площади светопрозрачных и непрозрачных ограждающих конструкций, если приведенное сопротивление теплопередаче окон меньше: 0,51 м·°С/Вт при градусо-сутках 3500 и ниже; 0,56 м·°С/Вт при градусо-сутках выше 3500 до 5200; 0,65 м·°С/Вт при градусо-сутках выше 5200 до 7000 и 0,81 м·°С/Вт при градусо-сутках выше 7000. При определении этого соотношения в суммарную площадь непрозрачных конструкций следует включать все продольные и торцевые стены.


9.4.5 При проверке требования по обеспечению минимальной температуры на внутренней поверхности светопрозрачных ограждений температуру этих ограждений следует определять по 9.1.13 как для остекления, так и для непрозрачных элементов. Если в результате расчета окажется, что <3 °С, то следует выбрать другое конструктивное решение заполнения светопроема с целью обеспечения этого требования либо предусмотреть установку под окнами приборов отопления.




9.5 ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ОСТЕКЛЕННЫХ ЛОДЖИЙ И БАЛКОНОВ


9.5.1 При остеклении лоджий и балконов образуется замкнутое пространство, температура которого формируется в результате воздействия его ограждающих конструкций, среды помещения здания и наружных условий. Температура внутри этого пространства определяется на основе решения уравнения теплового баланса остекленной лоджии или балкона (далее - лоджии).


, (42)


где - расчетная температура внутреннего воздуха помещения, °С, принимаемая согласно указаниям 5.2;


- расчетная температура наружного воздуха, °С, принимаемая согласно указаниям 5.1;


- температура воздуха пространства остекленной лоджии, °С;


, - соответственно площадь, м, и приведенное сопротивление теплопередаче, м·°С/Вт, -го участка ограждения между помещением здания и лоджией;


- число участков ограждений между помещением здания и лоджией;


, - соответственно площадь, м, и приведенное сопротивление теплопередаче, м·°С/Вт, -го участка ограждения между лоджией и наружным воздухом;


- число участков ограждений между лоджией и наружным воздухом.


9.5.2 Температуру воздуха внутри остекленной лоджии следует определять из уравнения теплового баланса по формуле


. (43)


9.5.3 Приведенное сопротивление теплопередаче системы ограждающих конструкций остекленной лоджии, разделяющих внутреннюю и наружную среды: стен и окон следует определять по формулам:


; , (44)


где - приведенное сопротивление теплопередаче наружной стены в пределах остекленной лоджии, м·°С/Вт;


- приведенное сопротивление теплопередаче заполнений оконных проемов и проемов лоджии, расположенных в наружной стене в пределах остекленной лоджии, м·°С/Вт;


- коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждающих конструкций здания по отношению к наружному воздуху; для наружных стен и окон остекленной лоджии следует принимать по формуле


. (45)


9.5.4 Пример расчета приведен в приложении У.




10 ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ СУЩЕСТВУЮЩИХ ЗДАНИЙ


10.1 Повышение энергетической эффективности существующих зданий следует осуществлять при капитальном ремонте, реконструкции (модернизации, санации), расширении и функциональном переназначении помещений (далее - реконструкция) существующих зданий в соответствии с требованиями 10.2 и с учетом требований #M12293 0 871001224 4291609043 4043645392 12 2818778555 1301148883 2685059051 3363248087 1280084117ВСН 58(р)#S и #M12293 1 901707779 4291609043 663200713 12 2299495579 1301148883 2685059051 3363248087 1653019659ВСН 61(р)#S, за исключением случаев, предусмотренных в #M12291 1200035109СНиП 23-02#S. При частичной реконструкции здания (в том числе при изменении габаритов здания за счет пристраиваемых и надстраиваемых объемов) требования настоящих норм распространяются на изменяемую часть здания.


10.2 Требования #M12291 1200035109СНиП 23-02#S считаются выполненными, если фактическое приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций здания составляет не менее 90% значений, установленных в таблице 4 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S, либо расчетное значение удельного расхода тепловой энергии на отопление существующего здания или его изменяемой части, определяемое согласно приложению Г #M12291 1200035109СНиП 23-02#S, не превышает нормируемых величин, установленных в таблицах 8 и 9 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


10.3 Проект реконструкции зданий следует разрабатывать согласно требованиям раздела 6 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S. При этом для существующего здания по данным проекта и/или натурных обследований следует определить расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление, рассматривая влияние отдельных составляющих на тепловой баланс и выделяя основные элементы теплозащиты, где происходят наибольшие теплопотери. Затем для выбранных элементов теплозащиты и системы отопления и теплоснабжения следует разработать конструктивные и инженерные решения, обеспечивающие нормируемые значения удельного расхода тепловой энергии на отопление здания.


10.4 Расчетная величина удельного расхода тепловой энергии на отопление здания может быть снижена, следуя указаниям 7.7.


10.5 Выбор мероприятий по повышению тепловой защиты при реконструкции зданий рекомендуется выполнять на основе технико-экономического сравнения проектных решений увеличения или замены теплозащиты отдельных видов ограждающих конструкций здания (чердачных и цокольных перекрытий, торцевых стен, стен фасада, светопрозрачных конструкций и прочих), начиная с повышения эксплуатационных качеств более дешевых вариантов ограждающих конструкций. Если при увеличении теплозащиты этих видов ограждающих конструкций не удается достигнуть нормируемого значения удельного расхода энергии согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S, то следует дополнительно применять другие более дорогие варианты утепления, замены или комбинации вариантов до достижения указанного требования.


10.6 При замене светопрозрачных конструкций на энергоэффективные согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S следует предусматривать необходимый воздухообмен помещений зданий.


10.7 При разработке конструктивных решений по увеличению теплозащиты непрозрачных ограждающих конструкций, как правило, следует руководствоваться указаниями раздела 8 настоящего документа и, при необходимости, предусматривать пароизоляционные слои в соответствии с требованиями #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


10.8 При надстройке здания дополнительным этажом (этажами) и выборе объемно-планировочного решения рекомендуется с энергетической точки зрения применять мансардные этажи, так как они потребляют на 30-40% меньше тепловой энергии на отопление, чем этажи с вертикальными стенами при одинаковой отапливаемой площади,




11 ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ


11.1 ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА


11.1.1 При проектировании ограждающих конструкций с учетом их теплоустойчивости необходимо руководствоваться следующими положениями:


теплоустойчивость конструкции зависит от порядка расположения слоев материалов; величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в двухслойной конструкции увеличивается, если более теплоустойчивый материал расположен изнутри;


наличие в конструкции ограждения воздушной прослойки увеличивает теплоустойчивость конструкции. В замкнутой воздушной прослойке целесообразно устраивать теплоизоляцию с теплоотражающей поверхностью; слои конструкции, расположенные между вентилируемой наружным воздухом воздушной прослойкой и наружной поверхностью ограждающей конструкции, должны иметь минимально возможную толщину. Наиболее целесообразно выполнять эти слои из тонких металлических или асбестоцементных листов.


11.1.2 Теплоустойчивость ограждающей конструкции здания должна соответствовать требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S; для этого определяют нормируемую амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции , °С, по формуле (11) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S


, (46)


где - средняя месячная температура наружного воздуха за июль, °С, принимаемая согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S.


11.1.3 Величину затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, состоящей из однородных слоев, рассчитывают по формуле


(47)


где - тепловая инерция ограждающей конструкции, определяемая по формуле (53);


, , +, - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м·°С), принимаемые по приложению Д или по результатам теплотехнических испытаний;


, ,..., , - коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м·°С), определяемые согласно 11.1.6;


- то же, что и в формуле (8);


- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции по летним условиям, Bт/(м·°C), определяемый по формуле


, (48)


где - минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость которых составляет 16% и более, принимаемая согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S, но не менее 1 м/с.


Величину для многослойной неоднородной ограждающей конструкции с теплопроводными включениями в виде обрамляющих ребер принимают в соответствии с #M12291 901708128ГОСТ 26253#S.


11.1.4 Расчетную амплитуду колебаний температуры наружного воздуха , °С, рассчитывают по формуле


, (49)


где - максимальная амплитуда температуры наружного воздуха в июле, °С, принимаемая согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S;


- коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по таблице 14;


, соответственно максимальное и среднее значения суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/м, принимаемые согласно приложению Г: для наружных стен - как для вертикальной поверхности западной ориентации, для покрытий - как для горизонтальной поверхности;


- то же, что и в формуле (48).



Таблица 14 - Коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности ограждающей конструкции


#G0N п.п.


Материал наружной поверхности ограждающей конструкции


Коэффициент поглощения солнечной радиации


1


Алюминий

0,5


2


Асбестоцементные листы

0,65


3


Асфальтобетон

0,9


4


Бетоны

0,7


5


Дерево неокрашенное

0,6


6


Защитный слой рулонной кровли из светлого гравия

0,65


7


Кирпич глиняный красный

0,7


8


Кирпич силикатный

0,6


9


Облицовка природным камнем белым

0,45


10


Окраска силикатная темно-серая

0,7


11


Окраска известковая белая

0,3


12


Плитка облицовочная керамическая

0,8


13


Плитка облицовочная стеклянная синяя

0,6


14


Плитка облицовочная белая или палевая

0,45


15


Рубероид с песчаной посыпкой

0,9


16


Сталь листовая, окрашенная белой краской

0,45


17


Сталь листовая, окрашенная темно-красной краской

0,8


18


Сталь листовая, окрашенная зеленой краской

0,6


19


Сталь кровельная оцинкованная

0,65


20


Стекло облицовочное

0,7


21


Штукатурка известковая темно-серая или терракотовая

0,7


22


Штукатурка цементная светло-голубая

0,3


23


Штукатурка цементная темно-зеленая

0,6


24


Штукатурка цементная кремовая

0,4




11.1.5 Расчетную амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции , °С, рассчитывают по формуле


, (50)


где - расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха, °С, определяемая согласно 11.1.4;


- величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха , в ограждающей конструкции, определяемая согласно 11.1.3.


11.1.6 Для определения коэффициентов теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции следует предварительно вычислить тепловую инерцию каждого слоя по формуле (53).


Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя , Вт/(м·°С), с тепловой инерцией следует принимать равным расчетному коэффициенту теплоусвоения материала этого слоя конструкции по приложению Д.


Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя с тепловой инерцией следует определять расчетом, начиная с первого слоя (считая от внутренней поверхности ограждающей конструкции) следующим образом:


а) для первого слоя - по формуле


; (51)


б) для -го слоя - по формуле


, (52)


где , , - термические сопротивления соответственно первого и -го слоев ограждающей конструкции, м·°С/ Вт, определяемые по формуле (6);


, - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала соответственно первого и -го слоев, Вт/(м·°С), принимаемые по приложению Д;


- то же, что и в формуле (8);


, , - коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности соответственно первого, -го и -го слоев ограждающей конструкции, Вт/(м·°С).


11.1.7 Если , то ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям норм по теплоустойчивости.


11.1.8 Значения коэффициентов теплопропускания солнцезащитных устройств, применяемых для окон и фонарей зданий в районах со среднемесячной температурой июля 21 °С и выше, приведены в таблице 15.



Таблица 15 - Коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств


#G0N

п.п.


Солнцезащитные устройства


Коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств


А. Наружные


1


Штора или маркиза из светлой ткани

0,15


2


Штора или маркиза из темной ткани

0,20


3


Ставни-жалюзи с деревянными пластинами

0,10/0,15


4


Шторы-жалюзи с металлическими пластинами

0,15/0,20


Б. Межстекольные (непроветриваемые)


5


Шторы-жалюзи с металлическими пластинами

0,30/0,35


6


Штора из светлой ткани

0,25


7


Штора из темной ткани

0,40


В. Внутренние


8


Шторы-жалюзи с металлическими пластинами

0,60/0,70


9


Штора из светлой ткани

0,40


10


Штора из темной ткани

0,80


Примечания


1 Коэффициенты теплопропускания: до черты - для солнцезащитных устройств с пластинами под углом 45°, после черты - под углом 90° к плоскости проема.


2 Коэффициенты теплопропускания межстекольных солнцезащитных устройств с проветриваемым межстекольным пространством следует принимать в 2 раза меньше.




11.1.9 Тепловую инерцию ограждающей конструкции следует определять по формуле


, (53)


где , , ...., - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м·°С/Вт, определяемые. по формуле (6);


, , ..., - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м·°С), принимаемые по приложению Д или по результатам теплотехнических испытаний.


11.1.10 Пример расчета приведен в приложении Ф.




11.2 ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ПОМЕЩЕНИЙ В ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОД ГОДА


11.2.1 Теплоустойчивость помещений в холодный период года при наличии в здании системы отопления с автоматическим регулированием температуры внутреннего воздуха не нормируется. В остальных случаях нормативные требования к теплоустойчивости помещений установлены в #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


11.2.2 Метод расчета теплоустойчивости помещений в холодный период года состоит в следующем.


11.2.2.1 Расчетную амплитуду колебания результирующей температуры помещений жилых и общественных зданий в холодный период года , °С, следует определять по формуле


, (54)


где - коэффициент неравномерности теплоотдачи нагревательным прибором, принимаемый по таблице 16;


- средняя теплоотдача отопительного прибора, Вт, равная теплопотерям данного помещения, определяемым в соответствии с нормативными документами;


- площадь -й ограждающей конструкции, м;


- коэффициент теплопоглощения поверхности -го ограждения, Вт/(м·°С), определяемый по формуле


, (55)


- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м·°С), равный 4,5+;


- коэффициент конвективного теплообмена внутренней поверхности, Вт/(м·°С), принимаемый равным для: внутреннего ограждения - 1,2; окна - 3,5; пола - 1,5; потолка - 3,5;


- коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности -й ограждающей конструкции, Bт/(м·°C), определяемый по 11.2.2.3.



Таблица 16 - Коэффициент неравномерности теплоотдачи нагревательных приборов


#G0N

п.п.


Тип отопления


1


Водяное отопление зданий с непрерывным обслуживанием

0,1


2


Паровое отопление или нетеплоемкими печами:





а) время подачи пара или топки печи - 18 ч, перерыв - 6 ч

0,8




б) время подачи пара или топки печи - 12 ч, перерыв - 12 ч

1,4




в) время подачи пара или топки печи - 6 ч, перерыв - 18 ч

2,2


3


Водяное отопление (время топки - 6 ч)

1,5


4


Печное отопление теплоемкими печами при топке их 1 раз в сутки:





толщина стенок печи в 1/2 кирпича

От 0,4 до 0,9




толщина стенок печи в 1/4 кирпича

От 0,7 до 1,4


Примечание - Меньшие значения соответствуют массивным печам, большие - менее массивным легким печам. При топке печей 2 раза в сутки величину следует уменьшать в 2,5-3 раза для печей со стенками в 1/2 кирпича и в 2-2,3 раза - при 1/4 кирпича.




Нумерация слоев в формуле (55) принята в направлении от внутренней к наружной поверхности ограждения.


При расчете по формуле (54) для окон и остекленных наружных дверей следует принимать величину


, (56)


где - сопротивление теплопередаче окна или двери, м·°С/Вт.


11.2.2.2 Для определения коэффициентов теплоусвоения поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции следует предварительно вычислить тепловую инерцию каждого слоя по формуле (53).


11.2.2.3 Коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности ограждающей конструкции , Вт/(м·°С), определяется следующим образом:


а) если первый (внутренний) слой ограждающей конструкции имеет тепловую инерцию >1, то


; (57)


б) если , но , то коэффициент следует определять последовательно расчетом коэффициентов теплоусвоения внутренней поверхности слоев конструкции, начиная с слоя до первого следующим образом:


для слоя - по формуле


; (58)


для -го слоя (=-2, -3, ..., 1) - по формуле


. (59)


Коэффициент принимается равным коэффициенту теплоусвоения поверхности -го слоя ;


в) если для ограждающей конструкции, состоящей из слоев,


, то коэффициент следует определять последовательно расчетом коэффициентов , , ...,:


для -го слоя - по формуле


; (60)


для -го слоя (=-2, -3, ..., 1) - по формуле (59);


г) для внутренних ограждающих конструкций величина определяется как для наружных ограждений, но принимается, что в середине ограждений =0. Для несимметричных ограждений их середину следует назначать по половине величины всего ограждения;


д) при наличии в ограждающей конструкции воздушной прослойки коэффициент теплоусвоения воздуха в ней принимается равным нулю.


В формулах (57)-(60) и неравенствах:


, , ..., - тепловая инерция соответственно 1-го, 2-го, ..., -го слоев конструкции, определяемая по формуле (53);


, ..., , - термические сопротивления, м·°С/Вт, соответственно -го, ..., -го и -го слоев конструкции, определяемые по формуле (8);


, ..., , ..., , - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала 1-го,..., -го, ...., -гo и -го слоев конструкции, Вт/(м·°С), принимаемые по приложению Д;


- коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности -го слоя конструкции, Вт/(м·°С);


- то же, что и в формуле (8).


11.2.2.4 Полученная по формуле (54) расчетная амплитуда колебаний результирующей температуры помещения должна быть меньше или равна нормируемому значению .


11.2.2.5 Выбор типа теплоаккумулирующего прибора по показателю затухания тепловой волны в нем производится по графикам рисунков 2-4 для различных режимов его зарядки в зависимости от сочетания и , обеспечивая в левом секторе от кривых условие .





Рисунок 2 - График для подбора теплоаккумулируюших приборов (продолжительность зарядки 8 ч)




Рисунок 3 - График для подбора теплоаккумулирующих приборов (продолжительность зарядки 8+2 ч дневной подразрядки)



Рисунок 4 - График для подбора теплоаккумулирующих приборов (продолжительность зарядки 6+2 ч дневной подразрядки)



Показатель теплоусвоения внутренних поверхностей помещения и теплоаккумуляционных слоев прибора и показатель интенсивности конвективного теплообмена в помещении определяются соответственно по формулам:


; (61)


, (62)


где - коэффициент теплоусвоения -й поверхности помещения, определяемый согласно 12.2.3, и теплоаккумулирующего прибора, Вт/(м·°С), определяемый по формуле


, (63)


, - термические сопротивления соответственно теплоизоляционного и теплоаккумулирующего слоев прибора, м·°С/Вт;


, - коэффициенты теплоусвоения материалов соответственно теплоизоляционного и теплоаккумулирующего слоев прибора, Вт/(м·°С), принимаемые по приложению Д или по результатам теплотехнических испытаний;


- коэффициент конвективного теплообмена -й поверхности помещения и теплоаккумулирующего прибора с воздухом помещения, Вт/(м·°С), принимаемый равным для: наружного ограждения - 3,1; внутреннего ограждения - 1,2; окна - 4,1; пола - 1,5; потолка - 3,5; теплоаккумулирующего прибора - 5,6 при температуре его поверхности 95 °С и 3,3 - при 40 °С ;


- площадь -й поверхности помещения и теплоаккумулирующего прибора, м.


11.2.2.6 Мощность нагревательных элементов теплоаккумулирующего прибора внепикового электроотопления определяется по формуле


, (64)


где - расчетные теплопотери помещения, Вт, определяемые по #M12291 1200035579СНиП 41-01#S;


- продолжительность зарядки теплоаккумулирующего прибора, ч.


11.2.2.7 В случае когда электротеплоаккумуляционная система отопления частично покрывает теплопотери здания и является базовой частью комбинированной системы отопления, установочную мощность дополнительных постоянно работающих приборов системы отопления следует определять по формуле


, (65)


где - то же, что и в 11.2.2.6;


- расчетные теплопотери помещения, Вт, при температуре наиболее холодной пятидневки на 5 °С выше указанной в #M12291 1200004395СНиП 23-01#S.


11.2.2.8 Расчетную разность температур следует определять по формуле


, (66)


где , - расчетные температуры соответственно внутреннего и наружного воздуха, те же, что и в формуле (9).


11.3 Пример определения мощности теплоаккумуляционного прибора приведен в приложении X.



12 ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОСТЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ И ПОМЕЩЕНИЙ ЗДАНИЙ


12.1 Воздухоизоляционные свойства строительных материалов и конструкций характеризуются сопротивлением их воздухопроницанию , м·ч·Па/кг, которое должно быть не менее нормируемого сопротивления воздухопроницанию , определяемого согласно разделу 8 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


Сопротивление воздухопроницанию многослойной ограждающей конструкции , м·ч·Па/кг, следует определять по формуле


, (67)


где , , +, - сопротивления воздухопроницанию отдельных слоев ограждающей конструкции, м·ч·Па/кг, принимаемые по таблице 17.



Таблица 17 - Сопротивление воздухопроницанию материалов и конструкций


#G0N п.п.


Материалы и конструкции


Толщина слоя, мм


Сопротивление воздухопроницанию , м·ч·Па/кг


1


2


3


4


1


Бетон сплошной (без швов)


100


19620


2


Газосиликат сплошной (без швов)


140


21


3


Известняк-ракушечник


500


6


4


Картон строительный (без швов)


1,3


64


5


Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементно-песчаном растворе толщиной в 1 кирпич и более


250 и более


18


6


Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементно-песчаном растворе толщиной в полкирпича


120


2


7


Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементно-шлаковом растворе толщиной в 1 кирпич и более


250 и более


9


8


Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементно-шлаковом растворе толщиной в полкирпича


120


1


9


Кладка кирпича керамического пустотного на цементно-песчаном растворе толщиной в полкирпича


-


2


10


Кладка из легкобетонных камней на цементно-песчаном растворе


400


13


11


Кладка из легкобетонных камней на цементно-шлаковом растворе


400


1


12


Листы асбестоцементные с заделкой швов


6


196


13


Обои бумажные обычные


-


20


14


Обшивка из обрезных досок, соединенных впритык или вчетверть


20-25


0,1


15


Обшивка из обрезных досок, соединенных в шпунт


20-25


1,5


16


Обшивка из досок двойная с прокладкой между обшивками строительной бумаги


50


98


17


Обшивка из фибролита или из древесно-волокнистых бесцементных мягких плит с заделкой швов


15-70


2,5


18


Обшивка из фибролита или из древесно-волокнистых бесцементных мягких плит без заделки швов


15-70


0,5


19


Обшивка из жестких древесно-волокнистых листов с заделкой швов


10


3,3


20


Обшивка из гипсовой сухой штукатурки с заделкой швов


10


20


21


Пенобетон автоклавный (без швов)


100


1960


22


Пенобетон неавтоклавный


100


196


23


Пенополистирол


50-100


79


24

Пеностекло сплошное (без швов)


120


>2000


25

Плиты минераловатные жесткие


50


2


26

Рубероид


1,5


Воздухонепроницаем


27

Толь


1,5


490


28

Фанера клееная (без швов)


3-4


2940


29

Шлакобетон сплошной (без швов)


100


14


30

Штукатурка цементно-песчаным раствором по каменной или кирпичной кладке


15


373


31

Штукатурка известковая по каменной или кирпичной кладке


15


142


32

Штукатурка известково-гипсовая по дереву (по драни)


20


17


33

Керамзитобетон плотностью 900 кг/м


250-400


13-17


34

То же, 1000 кг/м


250-400


53-80


35

Тоже, 1100-1300 кг/м


250-450


390-590


36

Шлакопемзобетон плотностью 1500 кг/м


250-400


0,3


Примечания


1 Для кладок из кирпича и камней с расшивкой швов на наружной поверхности приведенное в настоящей таблице сопротивление воздухопроницанию следует увеличивать на 20 м·ч·Па/кг.


2 Сопротивление воздухопроницанию воздушных прослоек и слоев ограждающих конструкций из сыпучих (шлака, керамзита, пемзы и т.п.), рыхлых и волокнистых (минеральной ваты, соломы, стружки и т.п.) материалов следует принимать равным нулю независимо от толщины слоя.


3 Для материалов и конструкций, не указанных в настоящей таблице, сопротивление воздухопроницанию следует определять экспериментально.




Сопротивление воздухопроницанию заполнений светопроемов следует определять согласно 12.3, 12.4 и сравнивать со значениями, полученными в результате сертификационных испытаний.


12.2 Проверка ограждающих конструкций на соответствие требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S по сопротивлению воздухопроницанию осуществляется следующим образом.


Определяют разность давлений воздуха , Па, на наружной и внутренней поверхностях заполнения оконного проема на уровне пола первого надземного этажа проектируемого здания согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S по формуле


, (68)


где - высота здания (от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шахты), м;


, - удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м, определяемый по формулам:


; (69)

, (70)


- расчетная температура наружного воздуха, °С, принимаемая согласно 5.1;


- расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая согласно 5.2;


- максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16% и более (установленная при стандартной высоте 10 м), принимаемая по таблице 1* #M12291 1200004395СНиП 23-01#S; для зданий высотой свыше 60 м следует умножать на коэффициент изменения скорости ветра по высоте, принимаемый по таблице 18.



Таблица 18 - Изменение скорости ветра по высоте по отношению к стандартной высоте 10 м


#G0Высота, м


Коэффициент при расчетной скорости ветра, м/с



2


2,5


3


4


5


6


7


8


10


10


1,0


1,0


1,0


1,0


1,0


1,0


1,0


1,0


1,0


100


2,8


2,4


2,2


1,9


1,8


1,7


1,5


1,4


1,2


150


3,2


2,8


2,5


2,1


2,0


1,8


1,7


1,6


1,4


200


3,5


3,0


2,7


2,4


2,1


2,0


1,8


1,7


1,4


250


3,8


3,2


2,8


2,5


2,3


2,1


1,9


1,8


1,5


300


3,8


3,4


3,0


2,6


2,4


2,2


2,0


1,9


1,6


350


4,0


3,4


3,0


2,6


2,4


2,3


2,1


2,0


1,7


400


4,0


3,4


3,2


2,8


2,5


2,3


2,1


2,1


1,8


450


4,0


3,6


3,2


2,9


2,6


2,4


2,2


2,2


1,8


500


4,0


3,6


3,2


2,9


2,6


2,5


2,3


2,2


1,9


Примечание - Коэффициенты действительны для центрального региона РФ. Для других регионов РФ коэффициенты могут использоваться условно.




Определяют нормируемое сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций , м·ч·Па/кг, за исключением заполнений световых проемов, по формуле (12) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S


, (71)


где - то же, что и в формуле (68);


- нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м·ч), принимаемая по таблице 11 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


12.3 Нормируемое сопротивление воздухопроницанию светопрозрачных конструкций , м·ч/кг, определяют по формуле


, (72)


где - нормируемая воздухопроницаемость светопрозрачной конструкции, кг/(м·ч), принимаемая по таблице 11 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S при =10 Па;


- то же, что и в формуле (68);


=10 Па - разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхностях светопрозрачной конструкции, при которой определяется воздухопроницаемость сертифицируемого образца.


12.4 Сопротивление воздухопроницанию выбранного типа светопрозрачной конструкции , м·ч/кг определяют по формуле


, (73)


где - воздухопроницаемость светопрозрачной конструкции, кг/(м·ч), при =10 Па, полученная в результате сертификационных испытаний;


- показатель режима фильтрации светопрозрачной конструкции, полученный в результате сертификационных испытаний.


12.5 В случае выбранная светопрозрачная конструкция удовлетворяет требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S по сопротивлению воздухопроницанию.


В случае необходимо заменить светопрозрачную конструкцию и проводить расчеты по формуле (73) до удовлетворения требований #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


12.6 Пример расчета приведен в Ц.1 приложения Ц.


12.7 Выбор оконных блоков для здания по их воздухопроницаемости в соответствии с классификацией по #M12291 1200005076ГОСТ 26602.2#S согласно требованиям 8.6 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S приведен в примерах 2 и 3 (Ц.1) приложения Ц.


12.8 Проверка зданий и их помещений на степень воздухопроницаемости осуществляется согласно методике, приведенной в #M12291 1200031986ГОСТ 31167#S. Рекомендуемая классификация воздухопроницаемости ограждающих конструкций объекта по кратности воздухообмена при =50 Па (, ч) (помещения, группы помещений (квартиры) жилых многоквартирных, общественных, административных, бытовых, сельскохозяйственных, вспомогательных помещений производственных зданий и сооружений, а также одноквартирных зданий в целом) приведена в таблице 19. При установлении классов воздухопроницаемости "умеренная", "высокая", "очень высокая" следует принимать меры по снижению воздухопроницаемости объектов. При установлении классов "низкая" и "очень низкая" в объектах, имеющих вентиляцию с естественным побуждением, следует принимать меры, обеспечивающие дополнительный приток свежего воздуха. Пример удовлетворения требований 8.7 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S по воздухопроницаемости помещений зданий, определяемой согласно вышеупомянутой методике по кратности воздухообмена при =50 Па (, ч), приведен в Ц.2 приложения Ц.



Таблица 19 - Классы воздухопроницаемости ограждающих конструкций объекта


#G0Кратность воздухообмена при =50 Па (, ч)


Наименование класса



Очень низкая



Низкая



Нормальная


Умеренная


Высокая


Очень высокая



13 РАСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЯ ПАРОПРОНИЦАНИЮ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

(ЗАЩИТА ОТ ВЛАГИ)


13.1 Расчет нормируемого сопротивления паропроницанию ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) производят по #M12291 1200035109СНиП 23-02#S с учетом следующих требований.


13.2 Парциальное давление насыщенного водяного пара , , , , , Па, в формулах (16)-(20) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S принимают:


для помещений без агрессивной среды - по таблицам C.1 и С.2, с агрессивной средой - по таблице С.3 приложения С;


по температуре в плоскости возможной конденсации , определяемой при средней температуре наружного воздуха соответственно холодного, переходного, теплого периодов и периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами - по формуле


, (74)


где - то же, что и в 5.2.2;


- то же, что и в 9.1.2;


- средняя температура наружного воздуха -го периода, °С, определяемая по формуле


, (75)


где - средняя месячная температура воздуха -го месяца, °С;


- число месяцев -го периода;


- термическое сопротивление слоя ограждающей конструкции от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации, м·°C/Bт,


- сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м·°С/Вт.


Парциальное давление водяного пара , , , , в формулах (16)-(20) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S в помещениях с агрессивной средой обозначают соответственно: , , , , .


13.3 Значения парциального давления водяного пара , Па, над насыщенными растворами солей для температур 10-30 °С принимают по таблице С.3 приложения С; для температур ниже 10 °С они могут быть определены по формуле


, (76)


где - парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, принимается по температуре в плоскости возможной конденсации по таблицам C.1 и С.2 приложения С;


- относительная влажность воздуха над насыщенным водным раствором соли, %, при =20 °С , принимается по таблице С.3 приложения С.


13.4 Парциальное давление водяного пара , в плоскости возможной конденсации наружных стен из керамзитобетона на керамзитовом песке (=1200 кг/м), содержащем соли NaCI, KCl, MgCl или их смеси, а также расстояние до плоскости конденсации от внутренней поверхности стены в указанных стенах следует определять соответственно по формулам:


при =1, 2, 3, 0; (77)


, (78)


где - относительная влажность воздуха в порах материала ограждающей конструкции, %, определяемая в соответствии с 13.3;


- толщина утеплителя, м.


Индексы =1, 2, 3, 0 относятся соответственно к холодному, переходному, теплому периодам и периоду месяцев с отрицательными средними месячными температурами.


13.5 Сопротивление паропроницанию , м·ч·Па/мг, однослойной или отдельного слоя многослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле


, (79)


где - толщина слоя ограждающей конструкции, м;


- расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя ограждающей конструкции, мг/(м·ч·Па), принимаемый по приложению Д.


Сопротивление паропроницанию многослойной ограждающей конструкции (или ее части) равно сумме сопротивлений паропроницанию составляющих ее слоев.


Сопротивление паропроницанию листовых материалов и тонких слоев пароизоляции следует принимать по приложению Ш.


Примечания


1 Сопротивление паропроницанию воздушных прослоек в ограждающих конструкциях следует принимать равным нулю независимо от расположения и толщины этих прослоек.


2 Для обеспечения нормируемого сопротивления паропроницанию ограждающей конструкции следует определять сопротивление паропроницанию конструкции в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации.


3 В помещениях с влажным или мокрым режимом следует предусматривать пароизоляцию теплоизолирующих уплотнителей сопряжений элементов ограждающих конструкций (мест примыкания заполнений проемов к стенам и т.п.) со стороны помещений; сопротивление паропроницанию в местах таких сопряжений проверяется из условия ограничения накопления влаги в сопряжениях за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха на основании расчета температурного и влажностного полей.



13.6 Значения температуры в плоскости возможной конденсации следует определять по формуле


, (80)


где , - расчетные температуры соответственно внутреннего и наружного воздуха (среднесезонная или средняя за период влагонакопления), °С;


- сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м·°С/Вт;


,


где - то же, что и в 9.1.2;


- сумма термических сопротивлений слоев конструкции, расположенных между внутренней поверхностью и плоскостью возможной конденсации, м·°С/Вт.


При расчете величин и расчетные коэффициенты теплопроводности материалов слоев ограждающей конструкции зданий с агрессивной средой могут быть приняты по приложению Д при соответствующих условиях эксплуатации.


13.7 Для стен промышленных зданий, подверженных воздействию высокоактивных в гигроскопическом отношении аэрозолей (60%) расчет по формулам (16)-(20) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S выполнять не следует. Защиту от увлажнения таких стен с внутренней стороны следует производить без расчета как от непосредственного воздействия раствора соответствующего аэрозоля.


13.8 Независимо от результатов расчета по формулам (16)-(20) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S нормируемые сопротивления паропроницанию и (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) во всех случаях должны приниматься не более 5 м·ч·Па/мг.


13.9 Изолинии сорбции в зависимости от массового солесодержания для случая ограждающей конструкции из керамзитобетона на керамзитовом песке, содержащем хлориды натрия, калия и магния, приведены в приложении Э.


13.10 Определение сопротивления паропроницанию при наличии графиков сорбции выполняют следующим образом.


Относительную влажность воздуха ,%, в порах материала ограждающей конструкции определяют по графикам сорбции по приложению Э в зависимости от массового солесодержания . При этом величина в формулах (76) и (77) при расчете (при =1, 2, 3, 0) определяется по графикам сорбции при =10%, а при расчете - по графикам сорбции при =15% по приложению Щ.


13.11 Пример расчета сопротивления паропроницанию дан в приложении Э.




14 РАСЧЕТ ТЕПЛОУСВОЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ ПОЛОВ


14.1 Теплоусвоение полов зданий должно соответствовать требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S. Расчетный показатель теплоусвоения поверхности пола , Bт/(м·°C), определяется следующим образом:


а) если покрытие пола (первый слой конструкции пола) имеет тепловую инерцию , то показатель теплоусвоения поверхности пола следует определять по формуле


; (81)


б) если первые слоев конструкции пола () имеют суммарную тепловую инерцию , но тепловая инерция () слоев , то показатель теплоусвоения поверхности пола , следует определять последовательно расчетом показателей теплоусвоения поверхностей слоев конструкции, начиная с -го до 1-го:


для -го слоя - по формуле


; (82)


для -го слоя (=-1; -2; , ...; 1) - по формуле


. (83)


Показатель теплоусвоения поверхности пола принимается равным показателю теплоусвоения поверхности 1-го слоя .


В формулах (81)-(83) и неравенствах:


, , ..., - тепловая инерция соответственно 1-го, 2-гo, ..., ()-го слоев конструкции пола, определяемая согласно 11.1.9;


, - термические сопротивления, м·°С/Вт, соответственно -го и -го слоев конструкции пола, определяемые по формуле (6);


, , , - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала соответственно 1-го, -го, -го, ()-го слоев конструкции пола, Bт/(м·°C), принимаемые по результатам теплотехнических испытаний или по приложению Д; при этом для зданий, помещений и отдельных участков, приведенных в поз.1 и 2 таблицы 13 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S, - во всех случаях при условии эксплуатации А;


- показатель теплоусвоения поверхности ()-го слоя конструкции пола, Вт/ (м·°С).


14.2 Если расчетная величина показателя теплоусвоения поверхности пола окажется не более нормативной величины , установленной в таблице 13 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S, то этот пол удовлетворяет требованиям в отношении теплоусвоения; если , то следует взять другую конструкцию пола или изменить толщины некоторых его слоев до удовлетворения требованиям .


14.3 Теплотехническая характеристика пола в местах отдыха животных при содержании их без подстилки определяется вычисляемым показателем теплоусвоения поверхности пола , который должен быть не более нормируемой величины, принимаемой равной: для крупного рогатого скота молочного направления и молодняка до четырехмесячного возраста (крупного рогатого скота и свиней) - 12,5 Вт/(м·°С); для откормочных животных с четырехмесячного возраста: свиней - 17 Bт/(м·°C) и крупного рогатого скота - 15 Bт/(м·°C).


Расчетные коэффициенты теплопроводности материалов слоев конструкции пола в местах отдыха животных следует принимать при эксплуатационной влажности этих материалов, но не выше, чем при условиях эксплуатации Б по приложению Д. В случае применения специальных гидрофобизированных материалов допускается принимать указанные характеристики при условиях эксплуатации А.


14.4 Пример расчета приведен в приложении Ю.




15 КОНТРОЛЬ НОРМИРУЕМЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТЕПЛОЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ


15.1 При проектировании здания следует устанавливать согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S класс энергетической эффективности А, В или С, по требованию заказчика или владельца здания, обеспечивающий заданный расход тепловой энергии на поддержание параметров микроклимата помещений с учетом климатического района строительства. Контроль теплотехнических и энергетических показателей при проектировании и экспертизе проектов на их соответствие нормам #M12291 1200035109СНиП 23-02#S следует выполнять по данным энергетического паспорта.


15.2 Контроль качества и соответствие тепловой защиты зданий и отдельных его элементов нормам #M12291 1200035109СНиП 23-02#S при эксплуатации зданий осуществляются аккредитованными Госстроем России испытательными лабораториями путем экспериментального определения основных показателей на основе государственных стандартов на методы испытаний строительных материалов, конструкций и объектов в целом. При несоответствии фактических показателей проектным значениям следует разрабатывать мероприятия по устранению дефектов.


15.3 Определение теплотехнических показателей (теплопроводности, теплоусвоения, влажности, сорбционных характеристик, паропроницаемости, водопоглощения, морозостойкости) теплоизоляционных материалов и конструкций производится в соответствии с федеральными стандартами: #M12291 901700526ГОСТ 7025#S, #M12293 0 1200005006 3271140448 1394230043 247265662 4292033679 3918392535 2960271974 48240061 4294967268ГОСТ 7076#S, #M12291 901710454ГОСТ 17177#S, #M12291 901710697ГОСТ 21718#S, #M12291 1200000035ГОСТ 23250#S, #M12291 1200000073ГОСТ 24816#S, #M12291 1200000368ГОСТ 25609#S, #M12291 901704805ГОСТ 25898#S, #M12291 9056058ГОСТ 30256#S, #M12291 9056061ГОСТ 30290#S.


Расчетные значения теплотехнических показателей материалов и конструкций определяют согласно приложению Д или по методике, приведенной в приложении Е.


15.4 Определение теплотехнических характеристик (сопротивления теплопередаче и воздухопроницанию, теплоустойчивости, теплотехнической однородности) отдельных конструктивных элементов тепловой защиты выполняют в натурных условиях либо в лабораторных условиях в климатических камерах, а также методами математического моделирования температурных полей на ЭВМ согласно #M12291 901707389ГОСТ 25380#S, #M12291 901708128ГОСТ 26253#S, #M12291 901708146ГОСТ 26254#S, #M12291 1200005077ГОСТ 26602.1#S, #M12291 1200005076ГОСТ 26602.2#S, #M12291 901707162ГОСТ 26629#S, #M12291 1200031985ГОСТ 31166#S, #M12291 1200031986ГОСТ 31167#S.


15.5 Класс энергетической эффективности здания на стадии эксплуатации присваивается по данным натурных теплотехнических испытаний не менее чем через год после ввода здания в эксплуатацию. Присвоение класса энергетической эффективности производится по степени отклонения удельного расхода тепловой энергии (полученного в результате испытаний и нормализованного в соответствии с расчетными условиями согласно #M12291 1200031987ГОСТ 31168#S) в сравнении с расчетными по данным нормам в соответствии с таблицей 3 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S. Установленный класс энергетической эффективности следует занести в энергетический паспорт здания.


15.6 При установлении класса энергетической эффективности для построенных или реконструированных (капитально ремонтируемых) зданий согласно таблице 3 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S:


- А и В ("очень высокий" и "высокий"), подрядные и другие организации, участвовавшие в его проектировании и строительстве, а также предприятия - изготовители продукции, способствовавшие достижению этого класса, следует экономически стимулировать;


- D ("низкий"), следует предусматривать штрафные санкции.


Порядок экономического стимулирования или штрафные санкции определяются законодательством субъектов Федерации и решениями их администраций.


15.7 При установлении класса энергетической эффективности для существующих зданий согласно таблице 3 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S:


- D ("низкий"), следует предусматривать мероприятия по повышению энергетической эффективности этого здания путем реконструкции согласно разделу 10 настоящего Свода правил;


- Е ("очень низкий"), рекомендуются мероприятия по повышению энергетической эффективности этого здания путем реконструкции в ближайшей перспективе согласно указаниям раздела 10.


Порядок очередности реконструкции зданий по повышению их энергоэффективности и условия финансирования реконструкции определяются решениями администрации субъектов Федерации.




16 СОСТАВ И СОДЕРЖАНИЕ РАЗДЕЛА ПРОЕКТА "ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ"


16.1 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


16.1.1 Проект здания должен содержать раздел "Энергоэффективность" согласно требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S, #M12291 1200035248СНиП 31-01#S и #M12291 1200008165СНиП 31-02#S. В этом разделе должны быть представлены сводные показатели энергоэффективности проектных решений. Сводные показатели энергоэффективности должны быть сопоставлены с нормативными показателями строительных норм. Указанный раздел выполняется на стадиях предпроектной и проектной документации.


16.1.2 При необходимости к разработке раздела "Энергоэффективность" заказчиком и проектировщиком привлекаются соответствующие специалисты и эксперты из других организаций.


16.1.3 Органы экспертизы должны осуществлять проверку соответствия данным нормам предпроектной и проектной документации.




16.2 СОДЕРЖАНИЕ РАЗДЕЛА "ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ"


16.2.1 Раздел "Энергоэффективность" должен содержать энергетический паспорт здания с пояснительной запиской и соответствующими расчетами, классы энергетической эффективности здания в соответствии с таблицей 3 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S, заключение о соответствии проекта здания требованиям настоящих норм и рекомендации по повышению энергетической эффективности в случае необходимости доработки проекта.


16.2.2 Пояснительная записка раздела должна содержать:


а) общую характеристику запроектированного здания;


б) сведения о проектных решениях, направленных на повышение эффективности использования энергии:


- расчетные показатели и характеристики здания;


- описание технических решений ограждающих конструкций с расчетом приведенного сопротивления теплопередаче с протоколами теплотехнических испытаний, подтверждающими принятые расчетные теплотехнические показатели строительных материалов и конструкций и сертификаты соответствия для светопрозрачных конструкций;


- принятые виды пространства под нижним и над верхним этажами с указанием температур внутреннего воздуха, принятых в расчет, наличие мансардных этажей, используемых для жилья, тамбуров входных дверей вестибюлей, остекления лоджий;


- теплотехнические расчеты ограждающих конструкций;


- теплотехнические расчеты теплого чердака и техподполья;


- принятые системы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха, сведения о наличии приборов учета и регулирования, обеспечивающих эффективное использование энергии;


- специальные приемы повышения энергоэффективности здания, в том числе устройства по пассивному использованию солнечной энергии, системы утилизации теплоты вытяжного воздуха, теплоизоляция трубопроводов отопления и горячего водоснабжения, применение тепловых насосов и прочее;


- информацию о размещении источников теплоснабжения для объекта. В необходимых случаях приводится технико-экономическое обоснование энергоснабжения от автономных источников вместо централизованных;


в) расчеты теплоэнергетических показателей и сопоставление проектных решений в части энергопотребления с требованиями данных норм.


Пример составления раздела "Энергоэффективность" общественного здания приведен в приложении Я.




17 СОСТАВЛЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ПАСПОРТА ЗДАНИЯ


17.1 Энергетический паспорт гражданского здания следует разрабатывать согласно требованиям 12 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S для контроля качества при строительстве и эксплуатации зданий.


17.2 Энергетический паспорт должен входить в состав проектной и приемосдаточной документации вновь возводимых, реконструируемых, капитально ремонтируемых зданий, при осуществлении функций инспекцией ГАСН и при приемке здания в эксплуатацию.


17.3 Решение о выборе эксплуатируемых зданий для заполнения энергетического паспорта относится к компетенции органов администрации субъектов Федерации.


17.4 Данные, включенные в энергетический паспорт здания, должны излагаться в нижеприведенной последовательности:


- сведения о типе и функциональном назначении здания, его этажности и объеме;


- данные об объемно-планировочном решении с указанием данных о геометрических характеристиках и ориентации здания, площади его ограждающих конструкций и пола отапливаемых помещений;


- климатические характеристики района строительства, включая данные об отопительном периоде;


- проектные данные по теплозащите здания, включающие приведенные сопротивления теплопередаче, как отдельных компонентов ограждающих конструкций, так и здания в целом;


- проектные данные по системам поддержания микроклимата и способам их регулирования в зависимости от изменения климатических воздействий, по системам теплоснабжения здания;


- проектные теплоэнергетические характеристики здания, включающие удельные расходы тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода по отношению к 1 м отапливаемой площади (или 1 м отапливаемого объема) и градусо-суткам отопительного периода;


- изменения в построенном здании (объемно-планировочные, конструктивные, систем поддержания микроклимата) по сравнению с проектом;


- результаты испытания энергопотребления и тепловой защиты здания после годичного периода его эксплуатации;


- класс энергетической эффективности здания;


- рекомендации по повышению энергетической эффективности здания.


17.5 Энергетическая эффективность здания определяется по следующим критериям:


удельный расход тепловой энергии на отопление в течение отопительного периода , кДж/(м·°С·сут) [кДж/(м·°С·сут)];


показатель компактности здания , 1/м;


общий коэффициент теплопередачи здания , Вт/(м·°С);


приведенный коэффициент теплопередачи здания через наружные ограждающие конструкции , Вт/(м·°С);


условный коэффициент теплопередачи здания , учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции, Bт/(м·°C);


кратность воздухообмена здания за отопительный период , ч;


коэффициент остекленности фасада здания .


17.6 Испытания и присвоение класса энергетической эффективности должны выполняться независимыми организациями (фирмами), аккредитованными в установленном порядке. В случае получения результата испытаний ниже "нормального" уровня инспектирующей организации следует разработать незамедлительные меры пo повышению энергоэффективности здания.


17.7 Для существующих зданий энергетический паспорт здания следует разрабатывать по заданиям организаций, осуществляющих эксплуатацию жилого фонда и зданий общественного назначения. При этом на здания, исполнительная документация на строительство которых не сохранилась, энергетические паспорта здания составляются на основе материалов Бюро технической инвентаризации, натурных технических обследований и измерений, выполняемых квалифицированными специалистами, имеющими лицензию на выполнение соответствующих работ.


17.8 Для жилых зданий с пристроенными нежилыми помещениями энергетические паспорта следует, как правило, составлять раздельно по жилой части и каждому пристроенному нежилому блоку; для встроенных помещений общественного назначения жилых зданий (не выходящих за проекцию жилой части здания) энергетический паспорт составляется как для одного здания.




18 ЗАПОЛНЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ПАСПОРТА ЖИЛОГО ЗДАНИЯ


Форма энергетического паспорта здания приведена в приложении Д #M12291 1200035109СНиП 23-02#S. Пример его заполнения для жилого здания приведен ниже и в таблице 20. Методика расчета теплотехнических и энергетических параметров на примере этого здания приведена в И.2 приложения И.


Пример


Девятиэтажное 3-секционное жилое здание серии 121 предназначено для строительства в г.Твери. Здание состоит из двух торцевых секций и одной рядовой. Общее число квартир - 108. Стены здания состоят из трехслойных железобетонных панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола, окна - с трехслойным остеклением в раздельно-спаренных деревянных переплетах. Чердак - теплый, покрытие - трехслойные железобетонные плиты с утеплителем из пенополистирола. Техподполье с разводкой трубопроводов. Здание подключено к централизованной системе теплоснабжения и имеет однотрубную систему отопления с термостатами без авторегулирования на вводе.



Таблица 20 - Пример заполнения энергетического паспорта жилого здания


Общая информация


#G0Дата заполнения (число, месяц, год)


Адрес здания

г.Тверь

Разработчик проекта

ЦНИИЭПжилища

Адрес и телефон разработчика

Москва, Дмитровское шоссе, 9б; Тел.(095)9762819

Шифр проекта

Серия 121

Расчетные условия


#G0N п.п.


Наименование расчетных параметров


Обозначение символа


Единицы измерения параметра


Расчетное значение


1


Расчетная температура внутреннего воздуха


°С


20


2


Расчетная температура наружного воздуха

°С


-29


3


Расчетная температура теплого чердака

°С


14


4


Расчетная температура техподполья

°С


2


5


Продолжительность отопительного периода


сут


218


6


Средняя температура наружного воздуха за отопительный период

°С


-3,0


7


Градусо-сутки отопительного периода


°С·сут


5014


Функциональное назначение, тип и конструктивное решение здания


#G08


Назначение

Жилое

9


Размещение в застройке

Отдельно стоящее

10


Тип

Многоэтажное, 9 этажей

11


Конструктивное решение

Крупнопанельное, железобетонное

Геометрические и теплоэнергетические показатели


#G0N п.п.


Показатель


Обозначение показателя и единицы измерения


Нормативное значение показателя


Расчетное (проектное) значение показателя


Фактическое значение показателя


1


2


3


4


5


6


Геометрические показатели


12


Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания, в том числе:

, м


-


5395






стен

, м


-


3161






окон и балконных дверей

, м


-


694






витражей

, м


-


-






фонарей

, м


-


-






входных дверей и ворот

, м


-


-






покрытий (совмещенных)

, м


-


-






чердачных перекрытий (холодного чердака)

, м


-


-






перекрытий теплых чердаков

, м


-


770






перекрытий над техподпольями

, м


-


770






перекрытий над неотапливаемыми подвалами или подпольями

, м


-


-






перекрытий над проездами и под эркерами

, м


-


-






пола по грунту

, м


-


-




13


Площадь квартир

, м


-


5256




14


Полезная площадь (общественных зданий)

, м


-


-




15


Площадь жилых помещений

, м


-


3416




16


Расчетная площадь (общественных зданий)

, м


-


-




17


Отапливаемый объем

, м


-


18480




18


Коэффициент остекленности фасада здания


0,18


0,18




19


Показатель компактности здания


0,32


0,29




Теплоэнергетические показатели


Теплотехнические показатели


20



Приведенное сопротивление теплопередаче наружных
ограждений:

·°С/Вт














стен

3,16


2,65






окон и балконных дверей

0,526


0,55






витражей

-


-






фонарей

-


-






входных дверей и ворот


1,2


-






покрытий (совмещенных)


-


-






чердачных перекрытий (холодных чердаков)

-


-






перекрытий теплых чердаков (включая покрытие)

4,71


4,71






перекрытий над техподпольями

4,16


4,16







перекрытий над неотапливаемыми подвалами или
подпольями



-



-








перекрытий над проездами и под эркерами

-


-






пола по грунту

-


-




21


Приведенный коэффициент теплопередачи здания

, Вт/(м·°С)


-


0,519




22


Кратность воздухообмена здания за отопительный период

, ч


0,671


0,671






Кратность воздухообмена при испытаниях (при 50 Па)

, ч


4,0


-




23


Условный коэффициент теплопередачи здания, учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции

, Вт/(м·°С)


-


0,573




24


Общий коэффициент теплопередачи здания

, Вт/(м·°С)


-


1,092




Энергетические показатели


25


Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период

, МДж


-


2552185




26


Удельные бытовые тепловыдения в здании

, Вт/м




14,5




27


Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период

, МДж


-


932945




28


Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период

, МДж


-


255861




29


Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период

, МДж


-


1970491




Коэффициенты*


30


Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты

0,5




31


Расчетный коэффициент энергетической эффективности поквартирных и автономных систем теплоснабжения здания от источника теплоты

-




32


Коэффициент эффективности авторегулирования


0,85




33


Коэффициент учета встречного теплового потока

0,8




34


Коэффициент учета дополнительного теплопотребления


1,13




________________

* Раздел таблицы Коэффициенты соответствует оригиналу. - Примечание "КОДЕКС".


Окончание таблицы 20


#G0N

п.п.

Показатель

Обозначение показателя и единица измерения


Нормативное значение показателя

Фактическое значение

показателя

Комплексные показатели

35


Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания

, кДж/(м·°С·сут), [кДж/(м·°С·сут)]


74,77


[-]




36


Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление здания

, кДж/(м·°С·сут), [кДж/(м·°С·сут)]


76


[27,5]




37


Класс энергетической эффективности

"Нормальный"


С




38


Соответствует ли проект здания нормативному требованию



Да




39


Дорабатывать ли проект здания



Нет






#G0Класс энергетической эффективности (диапазоны), кДж/(м·°С·сут)


Установленный класс, кДж/(м·°С·сут)



Рекомендации


Новые и реконструируемые здания




Экономическое стимулирование



То же

< - -


74,77


-


Существующие здания




Желательна реконструкция



Необходима реконструкция в ближайшее время



#G0Указания по повышению энергетической эффективности


40

Рекомендуем:


#G041

Паспорт заполнен





Организация

Адрес и телефон

Ответственный исполнитель






ПРИЛОЖЕНИЕ А

(справочное)

ПЕРЕЧЕНЬ ИСПОЛЬЗОВАННЫХ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ


В настоящем Своде правил использованы следующие документы:


#G0#M12291 1200004395СНиП 23-01-99#S*

Строительная климатология


#M12291 1200035109СНиП 23-02-2003#S

Тепловая защита зданий


#M12291 871001026СНиП 23-05-95#S*

Естественное и искусственное освещение


#M12291 1200035248СНиП 31-01-2003#S

Здания жилые многоквартирные


#M12291 1200008165СНиП 31-02-2001#S

Дома жилые одноквартирные


#M12291 1200035579СНиП 41-01-2003#S

Отопление, вентиляция и кондиционирование


#M12291 1200034564СНиП 41-03-2003#S

Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов


#M12291 5200165СНиП 2.08.02-89#S*

Общественные здания и сооружения


#M12291 1200004520ГОСТ 8.207-76#S

ГСИ Прямые измерения с многократными наблюдениями. Методы обработки результатов наблюдений. Основные положения


#M12291 1200003608ГОСТ 12.1.005-88#S*

ССБТ Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны


#M12291 1200029672ГОСТ 111-2001#S

Стекло листовое. Технические условия


#M12291 871001065ГОСТ 379-95#S

Кирпич и камни силикатные. Технические условия


#M12291 871001064ГОСТ 530-95#S

Кирпич и камни керамические. Технические условия


#M12291 1200005110ГОСТ 931-90#S

Листы и полосы латунные. Технические условия


#M12291 1200001718ГОСТ 2695-83#S

Пиломатериалы лиственных пород. Технические условия


#M12291 9056512ГОСТ 2697-83#S*

Пергамин кровельный. Технические условия


#M12291 9054234ГОСТ 4598-86#S*

Плиты древесно-волокнистые. Технические условия


#M12291 901700593ГОСТ 4640-93#S*

Вата минеральная. Технические условия


#M12291 9055868ГОСТ 5578-94#S*

Щебень и песок из шлаков черной и цветной металлургии для бетонов. Технические условия


#M12291 901700490ГОСТ 5742-76#S

Изделия из ячеистых бетонов теплоизоляционные


#M12291 1200001876ГОСТ 5781-82#S*

Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия


#M12291 1200003005ГОСТ 6266-97#S

Листы гипсокартонные. Технические условия


#M12291 1200001016ГОСТ 6428-83#S

Плиты гипсовые для перегородок. Технические условия


#M12291 1200003172ГОСТ 6617-76#S*

Битумы нефтяные строительные. Технические условия


#M12291 901700526ГОСТ 7025-91#S

Кирпич и камни керамические и силикатные. Методы определения водопоглощения, плотности и контроля морозостойкости


#M12291 1200005006ГОСТ 7076-99#S

Материалы и изделия строительные. Методы определения теплопроводности и термического сопротивления при стационарном тепловом режиме


#M12291 871001063ГОСТ 7251-77#S*

Линолеум поливинилхлоридный на тканой и нетканой подоснове. Технические условия


#M12291 1200001709ГОСТ 7473-94#S

Смеси бетонные. Технические условия


#M12293 0 1200004108 3271140448 1124961198 4294961312 4293091740 3826530528 247265662 4292428369 557313239ГОСТ 8486-86*Е#S

Пиломатериалы хвойных пород. Технические условия


#M12291 1200008197ГОСТ 8673-93#S

Плиты фанерные. Технические условия


#M12291 901700280ГОСТ 8736-93#S

Песок для строительных работ. Технические условия


#M12291 1200017287ГОСТ 8740-85#S*

Картон облицовочный. Технические условия


#M12291 871001041ГОСТ 8904-81#S*

Плиты древесно-волокнистые твердые с лакокрасочным покрытием. Технические условия


#M12291 1200001510ГОСТ 9128-97#S

Смеси асфальтобетонные дорожные, аэродромные и асфальтобетон. Технические условия


#M12291 1200014984ГОСТ 9462-88#S*

Лесоматериалы круглые лиственных пород. Технические условия


#M12291 1200014985ГОСТ 9463-88#S*

Лесоматериалы круглые хвойных пород. Технические условия


#M12291 901700282ГОСТ 9480-89#S

Плиты облицовочные пиленые из природного камня. Технические условия


#M12291 1200008413ГОСТ 9548-74#S*

Битумы нефтяные кровельные. Технические условия


#M12291 1200000313ГОСТ 9573-96#S

Плиты из минеральной ваты на синтетическом связующем теплоизоляционные. Технические условия


#M12291 1200003069ГОСТ 9583-75#S*

Трубы чугунные напорные, изготовленные методами центробежного и полунепрерывного литья. Технические условия


#M12291 901700274ГОСТ 9757-90#S

Гравий, щебень и песок искусственные пористые. Технические условия


#M12291 1200034113ГОСТ 10140-2003#S


Плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на битумном связующем. Технические условия

#M12291 901700273ГОСТ 10499-95#S


Изделия теплоизоляционные из стеклянного штапельного волокна. Технические условия

#M12291 1200005273ГОСТ 10632-89#S*

Плиты древесно-стружечные. Технические условия


#M12291 901700278ГОСТ 10832-91#S

Песок и щебень перлитовые вспученные. Технические условия


#M12291 1200004018ГОСТ 10884-94#S

Сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетонных конструкций. Технические условия


#M12291 871001083ГОСТ 10923-93#S*

Рубероид. Технические условия


#M12291 901700541ГОСТ 12865-67#S

Вермикулит вспученный


#M12291 1200020780ГОСТ 14359-69#S

Пластмассы. Методы механических испытаний. Общие требования


#M12291 1200005181ГОСТ 15527-70#S*

Сплавы медно-цинковые (латуни), обрабатываемые давлением. Марки


#M12291 901700529ГОСТ 15588-86#S

Плиты пенополистирольные. Технические условия

#M12291 1200034114ГОСТ 16136-2003#S

Плиты перлитобитумные теплоизоляционные. Технические условия


#M12291 1200003350ГОСТ 16381-77#S*

Материалы и изделия строительные теплоизоляционные. Классификация и общие технические требования


#M12291 901710454ГОСТ 17177-94#S

Материалы и изделия строительные теплоизоляционные. Методы испытаний


#M12291 871001186ГОСТ 18108-80#S*

Линолеум поливинилхлоридный на теплозвукоизолирующей подоснове. Технические условия


#M12291 901710673ГОСТ 18124-95#S

Листы асбестоцементные плоские. Технические условия


#M12291 901710453ГОСТ 19177-81#S

Прокладки резиновые пористые уплотняющие. Технические условия


#M12291 901705559ГОСТ 19222-84#S

Арболит и изделия из него. Общие технические условия


#M12291 901705030ГОСТ 20916-87#S

Плиты теплоизоляционные из пенопласта на основе резольных фенолоформальдегидных смол. Технические условия


#M12291 901710697ГОСТ 21718-84#S

Материалы строительные. Диэлькометрический метод измерения влажности


#M12291 1200000732ГОСТ 21880-94#S*

Маты прошивные из минеральной ваты теплоизоляционные. Технические условия


#M12291 1200029269ГОСТ 22233-2001#S

Профили прессованные из алюминиевых сплавов для светопрозрачных ограждающих конструкций. Технические условия


#M12291 1200000457ГОСТ 22263-76#S

Щебень и песок из пористых горных пород. Технические условия


#M12291 1200000353ГОСТ 22950-95#S

Плиты минераловатные повышенной жесткости на синтетическом связующем. Технические условия


#M12291 1200006801ГОСТ 23166-99#S

Блоки оконные. Общие технические условия


#M12291 1200000035ГОСТ 23250-78#S

Материалы строительные. Метод определения удельной теплоемкости


#M12291 1200006567ГОСТ 24700-99#S

Блоки оконные деревянные со стеклопакетами. Технические условия


#M12291 1200000058ГОСТ 24767-81#S

Профили холодногнутые из алюминия и алюминиевых сплавов для ограждающих строительных конструкций. Технические условия


#M12291 1200000073ГОСТ 24816-81#S

Материалы строительные. Методы определения сорбционной влажности


#M12291 1200000342ГОСТ 25192-82#S*

Бетоны. Классификация и общие технические требования


#M12291 901707389ГОСТ 25380-82#S

Здания и сооружения. Метод измерения плотности тепловых потоков, проходящих через ограждающие конструкции


#M12291 1200000666ГОСТ 25485-89#S

Бетоны ячеистые. Технические условия


#M12291 1200000368ГОСТ 25609-83#S

Материалы полимерные рулонные и плиточные для полов. Метод определения показателя теплоусвоения


#M12291 1200026097ГОСТ 25820-2000#S

Бетоны легкие. Технические условия


#M12291 901704805ГОСТ 25898-83#S

Материалы и изделия строительные. Методы определения сопротивления паропроницанию


#M12291 901708128ГОСТ 26253-84#S

Здания и сооружения. Метод определения теплоустойчивости ограждающих конструкций


#M12291 901708146ГОСТ 26254-84#S

Здания и сооружения. Метод определения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций


#M12291 1200005077ГОСТ 26602.1-99#S

Блоки оконные и дверные. Методы определения сопротивления теплопередаче


#M12291 1200005076ГОСТ 26602.2-99#S

Блоки оконные и дверные. Методы определения воздухо-водопроницаемости


#M12291 901707162ГОСТ 26629-85#S

Здания и сооружения. Метод тепловизионного контроля качества теплоизоляции ограждающих конструкций


#M12291 9052221ГОСТ 26633-91#S

Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия


#M12291 1200003926ГОСТ 28013-98#S

Растворы строительные. Общие технические условия


#M12291 9056058ГОСТ 30256-94#S

Материалы и изделия строительные. Метод определения теплопроводности цилиндрическим зондом


#M12291 9056061ГОСТ 30290-94#S

Материалы и изделия строительные. Метод определения теплопроводности поверхностным преобразователем


#M12291 1200003003ГОСТ 30494-96#S

Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях


#M12291 1200003967ГОСТ 30547-97#S*

Материалы рулонные кровельные и гидроизоляционные. Общие технические условия


#M12291 1200006565ГОСТ 30674-99#S

Блоки оконные из поливинилхлоридных профилей. Технические условия


#M12291 1200025287ГОСТ 30734-2000#S

Блоки оконные деревянные мансардные. Технические условия


#M12291 1200031043ГОСТ 30971-2002#S

Швы монтажные узлов примыкания оконных блоков к стеновым проемам. Общие технические условия


#M12291 1200031985ГОСТ 31166-2003#S

Конструкции ограждающие зданий и сооружений. Метод калориметрического определения коэффициента теплопередачи


#M12291 1200031986ГОСТ 31167-2003#S


Здания и сооружения. Методы определения воздухопроницаемости ограждающих конструкций в натурных условиях


#M12291 1200031987ГОСТ 31168-2003#S

Здания жилые. Метод определения удельного потребления тепловой энергии на отопление


#M12291 1200005378ГОСТ Р 51380-99#S

Энергосбережение. Методы подтверждения соответствия показателей энергетической эффективности энергопотребляющей продукции их нормативным значениям. Общие требования


#M12291 1200005848ГОСТ Р 51387-99#S

Энергосбережение. Нормативно-методическое обеспечение. Основные положения


#M12291 1200008512СанПиН 2.1.2.1002-00#S

Санитарно-эпидемиологические требования к жилым зданиям и помещениям


#M12293 0 871001224 4291609043 4043645392 12 2818778555 1301148883 2685059051 3363248087 1280084117ВСН 58-88(р)#S

Положение об организации и проведении реконструкции, ремонта и технического обслуживания зданий объектов коммунального и социально-культурного назначения


#M12293 0 901707779 4291609043 663200713 12 2299495579 1301148883 2685059051 3363248087 1653019659ВСН 61-89 (р)#S

Реконструкция и капитальный ремонт жилых домов. Нормы проектирования


ПРИЛОЖЕНИЕ Б

(обязательное)

ТЕРМИНЫ И ИХ ОПРЕДЕЛЕНИЯ

Таблица Б.1

#G0N п.п.


Термин


Обозначение


Характеристика


Обозначение единицы величины


1 ОБЩИЕ ПОНЯТИЯ


1.1


Тепловая защита зданий

-


По #M12291 1200035109СНиП 23-02#S

-


1.2


Тепловой режим здания

-


Совокупность всех факторов и процессов, формирующих тепловой внутренний микроклимат здания в процессе эксплуатации

-


1.3


Энергетический паспорт здания



По #M12291 1200005848ГОСТ Р 51387#S



1.4


Класс энергетической эффективности



По #M12291 1200005378ГОСТ Р 51380#S



1.5


Градусо-сутки отопительного периода


По #M12291 1200035109СНиП 23-02#S

°С·сут


1.6


Теплопроводность

-



Свойство материала конструкции переносить теплоту под действием разности (градиента) температур на ее поверхностях

-



1.7


Конвективный теплообмен

-


Перенос теплоты с поверхности (на поверхность) ограждающей конструкции омывающим ее воздухом или жидкостью

-


1.8


Лучистый теплообмен

-


Перенос теплоты с поверхности (на поверхность) конструкции за счет электромагнитного излучения

-


1.9


Теплоотдача (тепловосприятие)

-


Перенос теплоты с поверхности конструкции в окружающую среду за счет конвективного и лучистого теплообмена

-


1.10


Теплопередача

-



Перенос теплоты через ограждающую конструкцию от взаимодействующей с ней среды с более высокой температурой к среде с другой стороны конструкции с более низкой температурой

-



1.11


Теплоусвоение поверхности конструкции

-


Свойство поверхности ограждающей конструкции поглощать или отдавать теплоту

-


1.12



Инфильтрация


-




Перемещение воздуха через материал и неплотности ограждающих конструкций вследствие ветрового и теплового напоров, формируемых разностью
температур и перепадом давления воздуха снаружи и внутри помещений

-




1.13


Тепловой поток


Количество теплоты, проходящее через конструкцию или среду в единицу времени

Дж


1.14


Относительная влажность воздуха


Отношение парциального давления водяного пара, содержащегося в воздухе при данной температуре, к давлению насыщенного водяного пара при той же температуре

%


1.15


Теплоемкость


Количество теплоты, переданное массе материала при повышении его температуры на один градус Цельсия

кДж/ °С


1.16


Удельная теплоемкость


Отношение теплоемкости материала к его массе

кДж/(кг · °С)


1.17


Результирующая температура помещений


По #M12291 1200003003ГОСТ 30494#S

°С


1.18


Коэффициент остекленности фасада здания


По #M12291 1200035109СНиП 23-02#S

-


1.19


Показатель компактности здания


По #M12291 1200035109СНиП 23-02#S

1/м


2 МАТЕРИАЛЫ КОНСТРУКЦИЙ


2.1


Коэффициент теплопроводности материала


Величина, численно равная плотности теплового потока, проходящего в изотермических условиях через слой материала толщиной в 1 м при разности температур на его поверхностях один градус Цельсия

Вт/(м·°С)


2.2


Коэффициент теплоусвоения материала


Величина, отражающая способность материала воспринимать теплоту при колебании температуры на его поверхности

Вт/(м·°С)


2.3


Плотность материала


Отношение массы (свойства материала, характеризующего его инерционность и способность создавать гравитационное поле) материала к его объему

кг/м


2.4


Плотность сухого материала


Отношение массы сухого материала к занимаемому им объему

кг/м


2.5


Плотность влажного материала

Отношение массы материала, включая массу влаги в его порах, к занимаемому этим материалом объему

кг/м


2.6


Удельный вес материала


Отношение веса (силы, возникающей вследствие взаимодействия материала с гравитационным полем) материала к его объему

Н/м


2.7


Относительная массовая влажность материала


Процентное отношение массы влаги к массе материала в сухом состоянии

%


2.8


Сорбционная влажность материала


Равновесная относительная влажность материала в воздушной среде с постоянной относительной влажностью и температурой

%


2.9


Коэффициент паропроницаемости материала


Величина, равная плотности стационарного потока водяного пара, проходящего в изотермических условиях через слой материала толщиной в один метр в единицу времени при разности парциального давления в один Паскаль

мг/(м·ч·Па)


2.10


Коэффициент поглощения теплоты солнечной радиации


Отношение теплового потока, поглощенного поверхностью материала, к падающему на нее потоку солнечной радиации

-


2.11


Коэффициент излучения поверхности


Отношение величины теплового излучения единицей поверхности конструкции к величине теплового излучения единицей поверхности абсолютно черного тела при одинаковой температуре

-


3 ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ


3.1


Теплоустойчивость ограждающей конструкции

-


Свойство ограждающей конструкции, определяемое отношением амплитуды колебаний температуры внутренней поверхности и амплитуды теплового потока при его гармонических колебаниях

-


3.2


Теплоустойчивость помещений

-


Свойство результирующей температуры внутреннего воздуха и внутренних поверхностей ограждающих конструкций сохранять относительное постоянство при колебаниях теплопотерь и теплопоступлений снаружи и теплопоступлений внутри, обеспечиваемых системами поддержания микроклимата

-


3.3


Воздухопроницаемость ограждающей конструкции


Свойство ограждающей конструкции пропускать воздух под действием разности давлений на наружной и внутренней поверхностях, численно выраженное массовым потоком воздуха через единицу площади поверхности ограждающей конструкции в единицу времени при постоянной разности давлений воздуха на ее поверхностях

кг/(м·ч)


3.4


Воздухопроницаемость помещений

-


Свойство ограждающих конструкций пропускать воздух под действием разности давлений на наружной и внутренней поверхностях, численно выраженное в объемном (м) или массовом (кг) расходе воздуха в единицу времени

м/ч,

кг/ч


3.5


Коэффициент воздухопроницаемости ограждающей конструкции


Воздухопроницаемость ограждающей конструкции, приходящаяся на один Паскаль разности давлений на ее поверхностях

кг/(м·ч·Па)


3.6


Сопротивление воздухопроницанию ограждающей конструкции


Величина, обратная коэффициенту воздухопроницаемости ограждающей конструкции

м·ч·Па/кг


3.7


Паропроницаемость ограждающей конструкции

-


Свойство материалов ограждающей конструкции пропускать влагу под действием разности парциальных давлений водяного пара на ее наружной и внутренней поверхностях

-


3.8


Сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции


Величина, обратная потоку водяного пара, проходящего через единицу площади ограждающей конструкции в изотермических условиях в единицу времени при разности парциальных давлений внутреннего и наружного воздуха в один Паскаль

м·ч·Па /мг


3.9


Коэффициент теплообмена (тепловосприятия или теплоотдачи)


Величина, численно равная поверхностной плотности теплового потока при перепаде температур между поверхностью и окружающей средой в один градус Цельсия соответственно для внутренней и наружной поверхностей

Вт/(м·°С)


3.10


Сопротивление теплообмену (теплоотдаче или тепловосприятию)

Величина, обратная коэффициенту теплообмена

м·°С/Вт


3.11


Коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции (трансмиссионный)


Величина, численно равная поверхностной плотности теплового потока, проходящего через ограждающую конструкцию при разности внутренней и наружной температур воздуха в один градус Цельсия

Вт/(м·°С)


3.12


Термическое сопротивление слоя ограждающей конструкции


Величина, обратная поверхностной плотности теплового потока, проходящего через слой материала ограждающей конструкции при разности температур на его поверхностях в один градус Цельсия

м·°С/Вт


3.13


Термическое сопротивление ограждающей конструкции


Сумма термических сопротивлений всех слоев материалов ограждающей конструкции

м·°С/Вт


3.14


Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции


Величина, обратная коэффициенту теплопередачи ограждающей конструкции

м·°С/Вт


3.15


Приведенный коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции


Средневзвешенный коэффициент теплопередачи теплотехнически неоднородной ограждающей конструкции

Вт/(м·°С)


3.16


Приведенный коэффициент теплопередачи через наружные ограждающие конструкции здания


Величина, численно равная среднему кондуктивному тепловому потоку, приходящемуся на единицу площади совокупности наружных ограждающих конструкций здания при разности внутренней и наружной температур воздуха в один градус Цельсия

Вт/(м·°С)


3.17


Условный коэффициент теплопередачи здания, учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции


Условный коэффициент теплопередачи (воздух - воздух) за счет переноса теплоты воздухом, фильтрующимся через оболочку здания

Вт/(м·°С)


3.18


Общий коэффициент теплопередачи здания


Величина, равная сумме приведенного и условного коэффициентов теплопередачи здания

Вт/(м·°С)


3.19


Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции


Величина, обратная приведенному коэффициенту теплопередачи ограждающей конструкции

м·°С/Вт


3.20


Коэффициент теплоусвоения поверхности конструкции


Отношение величины амплитуды гармонических колебаний плотности теплового потока, вызванного неравномерностью отдачи теплоты системой отопления, к величине амплитуды колебаний температуры внутренней поверхности наружного ограждения

Вт/(м·°С)


3.21


Тепловая инерция ограждающей конструкции


Величина, численно равная сумме произведений термических сопротивлений отдельных слоев ограждающей конструкции на коэффициенты теплоусвоения материала этих слоев

-


4 ПОМЕЩЕНИЯ, ПЛОЩАДИ И ОБЪЕМЫ


4.1


Теплый чердак

-


Пространство между утепленными конструкциями кровли, наружными стенами и перекрытием верхнего этажа, обогрев которого осуществляется теплом воздуха, удаляемого из помещений здания посредством вытяжной вентиляции

-


4.2


Холодный чердак

-


Пространство между неутепленными конструкциями кровли и утепленным перекрытием верхнего этажа, внутренний воздух которого сообщается с наружным воздухом

-


4.3


Техподполье (технический подвал)

-


Пространство под перекрытием первого этажа, в котором размещаются трубопроводы отопления и горячего водоснабжения

-


4.4


Холодный подвал

-


Подвал, в котором отсутствуют источники тепловыделения и пространство которого сообщается с наружным воздухом

-


4.5


Отапливаемый подвал

-


Подвал, в котором предусматриваются отопительные приборы для поддержания заданной температуры

-

4.6


Отапливаемая площадь здания


По #M12291 1200035109СНиП 23-02#S

м


4.7


Полезная площадь (для общественных зданий)

То же

м


4.8


Площадь жилых помещений


"

м


4.9


Отапливаемый объем

"

м


5 ПОКАЗАТЕЛИ ЭФФЕКТИВНОСТИ


5.1


Удельный расход тепловой энергии на отопление здания


По #M12291 1200035109СНиП 23-02#S

кДж/(м·°С·сут), кДж/(м·°С·сут)


5.2


Коэффициент энергетической эффективности систем отопления и теплоснабжения


Эффективность процесса преобразования первичного топлива (газ, нефть, уголь, древесина и т.д.) в теплоту и перемещение ее в здание. Этот коэффициент учитывает потери во всей системе теплоснабжения (централизованной и децентрализованной) здания

-




Таблица Б.2 - Указатель обозначений основных индексов


#G0Обозначение


Расшифровка обозначения



- воздушная среда


- воздушная прослойка


- средняя величина


- подвал, подполье


- перекрытие подвала


- стены подвала


- баланс, балкон


- покрытие, потолок

- рассчитанное значение

- условная расчетная величина, энергопотребление


- сутки, точка росы

- проектное значение

,


- компактность, наружная среда или ограждение

- двери и ворота

- эквивалентное значение


- пол


- окно


- чердак


- покрытие, крыша чердака


- чердачное перекрытие


- стены чердака


- теплота


- теплопотери помещения


- горизонт


- отопление

,

- внутренняя среда

- целочисленное перечисление

- теплоизоляция

- инфильтрационная составляющая

- конструкция


- площадь жилая


- элемент ограждающей конструкции, предельное целочисленное значение



- максимальное значение

- минимальное значение

- нормативное значение, предельное целочисленное значение

- нормативное значение, обозначение градуса, показатель в сухом состоянии


- водяной пар, агрессивная среда


- приведенное значение

- требуемое значение


- солнечная радиация, грунт

,


- наружная, внутренняя поверхности соответственно


- зенитный фонарь

- суммарное значение


- температура


- трансмиссионная составляющая

- объем

- вентиляционная составляющая


- паропроницание

- стена, показатель во влажном состоянии


- год


- температура поверхности

1, 2, 3, ...


- порядковая нумерация символа

А, Б


- наименование условий эксплуатации


ПРИЛОЖЕНИЕ В

(обязательное)

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ СУММАРНОЙ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ ПРИ ДЕЙСТВИТЕЛЬНЫХ УСЛОВИЯХ ОБЛАЧНОСТИ ЗА ОТОПИТЕЛЬНЫЙ ПЕРИОД


B.1 Суммарная (прямая плюс рассеянная) солнечная радиация на горизонтальную поверхность (покрытие, зенитные фонари) , МДж/м, при действительных условиях облачности за отопительный период для климатического района строительства определяется по формуле


, (В.1)


где - суммарная солнечная радиация на горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности для -го месяца отопительного периода, МДж/м, принимается по данным таблицы 1.10 "Научно-прикладного справочника по климату СССР. Серия 3. Многолетние данные". Части 1-6, вып.1-34. - Санкт-Петербург: Гидрометеоиздат, 1989-1998;


- число месяцев отопительного периода со среднесуточной температурой наружного воздуха, равной и ниже 8 °С, определяемое по методу, изложенному в Справочном пособии к СНиП "Строительная климатология" (М.: Стройиздат, 1990).


В.2 Суммарная (прямая, рассеянная и отраженная) солнечная радиация на вертикальную поверхность (стены и окна) , МДж/м, при действительных условиях облачности за отопительный период определяется по формуле


, (B.2)


где - прямая солнечная радиация на вертикальную поверхность при действительных условиях облачности в -м месяце отопительного периода для -й ориентации, МДж/м;


, - рассеянная и отраженная солнечная радиация на вертикальную поверхность при действительных условиях облачности в -м месяце отопительного периода, МДж/м;


, - прямая и рассеянная солнечная радиация на горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности в -м месяце отопительного периода, МДж/м, принимаются по данным таблиц 1.8, 1.9 справочника, поименованного в B.1;


, - то же, что и в формуле (B.1);


- альбедо деятельной поверхности в -м месяце отопительного периода, %, принимается по данным таблицы 1.10 справочника, поименованного в B.1;


- коэффициент пересчета прямой солнечной радиации с горизонтальной поверхности на вертикальную -го месяца отопительного периода для -й ориентации, принимается по данным таблицы В.2.


Пример расчета


Определить количество суммарной солнечной радиации при действительных условиях облачности, поступающей на фасады северо-восточной и юго-западной ориентации жилого здания в г.Твери за отопительный период (=218 сут).


Определим, какие месяцы в году включает отопительный период в г. Твери. По данным таблицы 3 #M12291 1200004395СНиП 23-01#S устанавливаем месяцы со средней месячной температурой наружного воздуха, равной и ниже 8 °С. Это - январь, февраль, март, апрель, одни сутки мая, пять суток сентября, октябрь, ноябрь, декабрь. Количество поступающей на фасады солнечной радиации определим по формуле (В.2). Результаты расчета сведены в таблицу B.1. Колонки 2, 7, 9, 10 заполняются по данным справочника, поименованного в B.1 ( - по таблице 1.8, - по таблице 1.9, и - по таблице 1.10). Колонки 3, 4 () - по таблице В.2. В остальных колонках выполняются арифметические действия по формуле (В.2).


Примечание - Так как данные по солнечной радиации для г.Твери отсутствуют, то были приняты данные по ближайшему климатическому пункту - г.Торжка, 57° с.ш.



Таблица B.1


#G0Месяцы отопительного периода



Расчетные характеристики солнечной радиации для определения количества суммарной солнечной радиации на вертикальную поверхность по формуле (В.2)




, МДж/м


,

МДж/м



,

МДж/ м


, МДж/м




CB


ЮЗ


CB


ЮЗ


МДж/м


%



CB


ЮЗ


1


2


3


4


5


6


7


8


9


10


11


12


13


Январь

15


-


4,15


-


62,2


47


23,5


61


76


23,2


47


109


Февраль

46


0,05


2,32


2,3


106,7


88


44


135


77


52


98


203


Март

108


0,14


1,35


15,1


145,8


184


92


292


71


104


211


342


Апрель

170


0,22


0,84


37,4


142,8


224


112


394


31


61


210


316


Май,
1 сут











9

12

Сентябрь,
5 сут











22

40

Октябрь

32


0,09


1,72


2,9


55


85


42,5


117


27


15,8


61


113


Ноябрь

8


0,02


3,18


0,2


25,4


40


20


49


47


11,5


32


57


Декабрь

2


-


4,9


-


9,8


30


15


32


69


11


26


36


За отопительный период


716


1228




Таблица В.2 - Коэффициент пересчета прямой солнечной радиации с горизонтальной поверхности на вертикальную


#G0Градусы с.ш.


Месяцы



I


II


III


IV


V


VI


VII


VIII


IX


X


XI


XII


Южная ориентация


37


1,97


1,37


0,85


0,46


0,24


0,16


0,19


0,34


0,65


1,14


1,71


2,13


38


2,00


1,40


0,88


0,47


0,26


0,17


0,20


0,35


0,67


1,16


1,73


2,23


40


2,15


1,50


0,92


0,51


0,28


0,19


0,23


0,39


0,71


1,20


1,85


2,40


42


2,25


1,60


1,00


0,54


0,30


0,22


0,26


0,43


0,75


1,30


2,05


2,60


44


2,50


1,70


1,03


0,60


0,33


0,24


0,28


0,47


0,80


1,45


2,20


2,80


46


2,85


1,85


1,08


0,63


0,36


0,28


0,32


0,51


0,86


1,50


2,40


3,10


48


3,20


2,00


1,20


0,68


0,40


0,30


0,35


0,54


0,93


1,60


2,60


3,60


50


3,50


2,20


1,30


0,73


0,44


0,34


0,38


0,60


1,00


1,75


2,90


4,10


52


4,0


2,35


1,40


0,78


0,48


0,37


0,41


0,64


1,08


1,85


3,20


4,70


54


4,50


2,55


1,50


0,84


0,52


0,40


0,44


0,68


1,17


2,00


3,70


5,40


56


5,15


2,80


1,55


0,90


0,55


0,44


0,48


0,74


1,26


2,20


4,20


6,10


58


6,00


3,10


1,75


0,97


0,60


0,48


0,52


0,78


1,33


2,40


4,80


7,20


60


7,20


3,50


1,85


1,03


0,64


0,50


0,56


0,83


1,44


2,60


5,50




62




4,00


2,00


1,10


0,67


0,54


0,59


0,88


1,56


3,00


6,65




64




4,90


2,30


1,19


0,71


0,57


0,61


0,94


1,68


3,40






66




6,00


2,50


1,26


0,76


0,60


0,66


1,00


1,84


4,00






68




7,30


2,85


1,35


0,82


0,62


0,69


1,04


2,02


4,50






70






3,20


1,44


0,86


0,64


0,72


1,10


2,20


5,35






72






3,55


1,55


0,92


0,66


0,73


1,16


2,40








74






4,00


1,65


0,98


0,70


0,77


1,22


2,60








76






4,65


1,74


1,04


0,71


0,79


1,33


2,74








78






5,25


1,81


1,08


0,72


0,82


1,44


2,86








Юго-восточная ориентация


37


1,35


1,00


0,70


0,55


0,40


0,34


0,30


0,42


0,66


0,90


1,35


1,70


38


1,35


1,00


0,70


0,55


0,40


0,34


0,31


0,43


0,66


0,92


1,35


1,70


40


1,40


1,05


0,75


0,56


0,41


0,35


0,34


0,45


0,70


0,97


1,40


1,70


42


1,50


1,15


0,80


0,58


0,44


0,36


0,37


0,49


0,72


1,01


1,45


1,75


44


1,70


1,20


0,85


0,62


0,45


0,37


0,40


0,52


0,75


1,08


1,55


1,90


46


1,85


1,30


0,90


0,65


0,49


0,39


0,42


0,55


0,79


1,17


1,65


2,15


48


2,05


1,40


0,95


0,70


0,50


0,41


0,46


0,59


0,81


1,25


1,80


2,50


50


2,30


1,55


1,00


0,75


0,53


0,45


0,49


0,62


0,86


1,35


2,00


2,90


52


2,65


1,70


1,10


0,79


0,55


0,49


0,51


0,65


0,93


1,47


2,25


3,30


54


3,10


1,80


1,20


0,84


0,60


0,52


0,54


0,69


1,01


1,59


2,55


3,75


56


3,60


2,00


1,25


0,88


0,61


0,56


0,57


0,72


1,10


1,72


2,90


4,30


58


4,20


2,20


1,35


0,93


0,65


0,58


0,59


0,77


1,19


1,87


3,40


5,00


60


5,10


2,45


1,45


0,97


0,69


0,60


0,60


0,80


1,26


2,08


3,95




62




2,80


1,60


1,02


0,71


0,62


0,62


0,84


1,35


2,34


4,75




64




3,30


1,70


1,06


0,75


0,63


0,65


0,87


1,44


2,64






66




4,00


1,85


1,12


0,78


0,64


0,67


0,91


1,55


3,00






68




4,95


2,10


1,18


0,80


0,65


0,69


0,95


1,65


3,39






70






2,30


1,26


0,84


0,66


0,71


1,00


1,77


3,85






72






2,60


1,35


0,87


0,69


0,72


1,04


1,90








74






2,95


1,45


0,90


0,70


0,75


1,10


2,00








76






3,45


1,58


0,94


0,70


0,77


1,15


2,12








78






4,20


1,75


0,96


0,71


0,78


1,24


2,25








Юго-западная ориентация


37


1,50


1,05


0,75


0,47


0,30


0,30


0,35


0,45


0,60


0,79


1,10


1,45


38


1,50


1,05


0,80


0,50


0,35


0,31


0,35


0,46


0,64


0,81


1,15


1,50


40


1,60


1,10


0,80


0,53


0,40


0,33


0,36


0,49


0,65


0,90


1,30


1,63


42


1,70


1,20


0,81


0,55


0,40


0,36


0,39


0,50


0,70


0,99


1,50


1,75


44


1,80


1,30


0,90


0,59


0,45


0,38


0,40


0,52


0,75


1,07


1,60


1,90


46


2,05


1,40


0,92


0,62


0,47


0,40


0,41


0,55


0,78


1,15


1,75


2,15


48


2,35


1,60


1,03


0,65


0,47


0,41


0,43


0,59


0,83


1,23


1,90


2,55


50


2,50


1,70


1,10


0,69


0,50


0,42


0,45


0,61


0,84


1,30


2,10


2,95


52


2,85


1,85


1,20


0,72


0,50


0,46


0,49


0,63


0,95


1,40


2,30


3,40


54


3,30


2,00


1,25


0,77


0,55


0,48


0,50


0,68


1,00


1,52


2,65


3,95


56


3,80


2,20


1,30


0,81


0,58


0,50


0,53


0,72


1,05


1,65


3,00


4,45


58


4,50


2,45


1,40


0,86


0,60


0,52


0,56


0,77


1,13


1,79


3,35


5,35


60


5,20


2,80


1,50


0,90


0,63


0,54


0,58


0,81


1,20


1,95


3,80




62




3,25


1,70


0,97


0,65


0,56


0,61


0,86


1,25


2,15


4,55




64




3,90


1,90


1,04


0,68


0,60


0,65


0,90


1,39


2,45






66




4,75


2,10


1,11


0,76


0,64


0,70


0,97


1,50


2,85






68




5,60


2,30


1,21


0,82


0,67


0,73


1,02


1,65


3,33






70






2,55


1,30


0,88


0,71


0,75


1,09


1,80


3,85






72






2,80


1,42


0,90


0,73


0,78


1,16


1,95








74






3,10


1,52


0,95


0,75


0,79


1,26


2,12








76






3,40


1,62


0,97


0,76


0,80


1,37


2,30








78






4,00


1,73


1,00


0,77


0,82


1,50


2,45








Восточная ориентация*

________________

* В период с ноября по март коэффициенты приведены для Западной Сибири и Средней Азии; для Европейской территории России и Восточной Сибири коэффициенты приведены в таблице В.3.


37


0,52


0,46


0,40


0,42


0,42


0,39


0,44


0,40


0,45


0,50


0,42


0,54


38


0,52


0,48


0,42


0,43


0,42


0,39


0,44


0,40


0,45


0,50


0,44


0,54


40


0,55


0,50


0,46


0,44


0,42


0,40


0,44


0,41


0,46


0,50


0,48


0,54


42


0,58


0,52


0,50


0,45


0,42


0,40


0,44


0,42


0,46


0,50


0,54


0,55


44


0,60


0,54


0,53


0,47


0,42


0,42


0,44


0,43


0,48


0,52


0,59


0,62


46


0,63


0,57


0,58


0,48


0,44


0,43


0,44


0,45


0,50


0,56


0,61


0,72


48


0,65


0,62


0,60


0,50


0,46


0,44


0,46


0,48


0,54


0,58


0,64


0,80


50


0,68


0,65


0,61


0,53


0,48


0,46


0,47


0,49


0,56


0,62


0,66


0,86


52


0,70


0,67


0,62


0,55


0,50


0,47


0,48


0,51


0,60


0,64


0,69


0,90


54


0,71


0,70


0,63


0,56


0,52


0,50


0,50


0,53


0,62


0,67


0,72


0,92


56


0,72


0,73


0,64


0,58


0,54


0,52


0,53


0,56


0,64


0,68


0,76


0,94


58


0,74


0,78


0,64


0,61


0,57


0,54


0,54


0,57


0,66


0,70


0,80


0,96


60


0,76


0,87


0,66


0,64


0,59


0,56


0,56


0,58


0,68


0,72


0,86




62




0,96


0,70


0,66


0,60


0,58


0,57


0,60


0,72


0,78


0,91




64




1,04


0,76


0,69


0,62


0,59


0,58


0,62


0,76


0,88






66




1,14


0,84


0,72


0,64


0,60


0,59


0,64


0,80


1,00






68




1,20


0,92


0,74


0,65


0,61


0,60


0,66


0,84


1,15






70






1,00


0,78


0,66


0,62


0,60


0,70


0,88


1,32






72






1,10


0,84


0,69


0,63


0,62


0,74


0,92


1,52






74






1,25


0,91


0,72


0,64


0,64


0,78


0,94


1,76






76






1,44


1,02


0,76


0,65


0,66


0,82


0,96








78






1,66


1,15


0,78


0,66


0,68


0,86


1,00








Дальний Восток (восточная ориентация)


44


0,54


0,57


0,43


0,44


0,40


0,31


0,29


0,38


0,50


0,52


0,58


0,61


46


0,60


0,60


0,49


0,46


0,42


0,36


0,35


0,43


0,52


0,56


0,65


0,66


48


0,64


0,62


0,55


0,49


0,44


0,40


0,40


0,47


0,53


0,60


0,70


0,76


50


0,70


0,66


0,62


0,52


0,47


0,44


0,42


0,48


0,55


0,63


0,80


0,88


52


0,74


0,68


0,68


0,54


0,50


0,45


0,43


0,49


0,57


0,68


0,91


1,00


54


0,78


0,71


0,74


0,56


0,51


0,46


0,42


0,50


0,58


0,72


1,06


1,42*


______________
* Соответствует оригиналу. - Примечание "КОДЕКС".

56


0,84


0,74


0,80


0,58


0,52


0,46


0,40


0,50


0,60


0,78


1,22


1,24


58


0,88


0,77


0,86


0,60


0,54


0,46


0,47


0,50


0,62


0,88


1,48


1,36


60


0,93


0,80


0,92


0,63


0,55


0,46


0,47


0,51


0,66


1,04






Западная ориентация*

________________

* Для района Дальнего Востока коэффициенты с июня по август приведены в таблице В.4.


37


0,54


0,50


0,46


0,36


0,34


0,34


0,40


0,40


0,42


0,38


0,42


0,54



38


0,54


0,50


0,47


0,38


0,34


0,34


0,40


0,40


0,42


0,40


0,44


0,54



40


0,56


0,51


0,48


0,40


0,35


0,34


0,40


0,42


0,43


0,42


0,48


0,54



42


0,58


0,52


0,50


0,42


0,36


0,35


0,40


0,42


0,44


0,46


0,54


0,55



44


0,60


0,52


0,53


0,43


0,38


0,36


0,40


0,42


0,45


0,48


0,59


0,62



46


0,64


0,57


0,58


0,44


0,39


0,37


0,42


0,42


0,46


0,52


0,61


0,72



48


0,70


0,62


0,60


0,46


0,40


0,38


0,42


0,42


0,48


0,55


0,64


0,80



50


0,75


0,69


0,61


0,47


0,42


0,40


0,43


0,44


0,50


0,58


0,66


0,86



52


0,80


0,77


0,62


0,48


0,43


0,42


0,44


0,46


0,53


0,60


0,69


0,90



54


0,86


0,86


0,63


0,50


0,45


0,44


0,45


0,48


0,56


0,64


0,72


0,92



56


0,94


0,98


0,64


0,52


0,46


0,46


0.47


0,52


0,58


0,68


0,76


0,94



58


1,06


1,08


0,64


0,54


0,48


0,47


0,48


0,54


0,60


0,70


0,80


0,96



60


1,19


1,18


0,66


0,56


0,50


0,49


0,52


0,56


0,62


0,74


0,86





62




1,29


0,70


0,59


0,54


0,54


0,54


0,58


0,66


0,78


0,91





64




1,40


0,76


0,64


0,58


0,56


0,56


0,62


0,72


0,86







66




1,52


0,84


0,70


0,60


0,60


0,60


0,68


0,78


0,94







68




1,62


0,92


0,78


0,66


0,64


0,64


0,72


0,84


1,08







70






1,00


0,86


0,70


0,67


0,68


0,80


0,88


1,30







72






1,10


0,92


0,76


0,71


0,72


0,88


0,92


1,66







74






1,25


1,00


0,80


0,74


0,76


0,95


0,96









76






1,44


1,09


0,80


0,76


0,77


1,02


1,00









78






1,66


1,15


0,80


0,76


0,77


1,04


1,01









Дальний Восток (западная ориентация)


44


0,56


0,54


0,49


0,44


0,40


0,49


0,49


0,46


0,50


0,55


0,56


0,62


46


0,63


0,60


0,53


0,46


0,42


0,48


0,48


0,50


0,52


0,56


0,58


0,64


48


0,69


0,66


0,57


0,49


0,44


0,48


0,48


0,53


0,53


0,56


0,59


0,68


50


0,75


0,71


0,62


0,52


0,47


0,48


0,48


0,55


0,55


0,57


0,60


0,74


52


0,81


0,77


0,66


0,54


0,50


0,48


0,48


0,56


0,57


0,58


0,62


0,80


54


0,87


0,83


0,70


0,56


0,51


0,48


0,48


0,57


0,58


0,59


0,66


0,86


56


0,94


0,89


0,74


0,58


0,52


0,48


0,49


0,58


0,60


0,60


0,70


0,92


58


1,00


0,95


0,78


0,60


0,54


0,48


0,50


0,59


0,62


0,60


0,75


1,00


60


1,06


1,04


0,82


0,63


0,55


0,48


0,52


0,60


0,66


0,61






Северо-восточная ориентация*

________________

* Для южных районов Дальнего Востока коэффициенты приведены в таблице В.5.


37


0,04


0,06


0,12


0,19


0,22


0,26


0,23


0,21


0,16


0,11


0,07


0,03


38


0,04


0,06


0,12


0,19


0,22


0,26


0,23


0,21


0,16


0,11


0,07


0,03


40


0,03


0,06


0,12


0,19


0,22


0,26


0,24


0,21


0,16


0,10


0,06


0,02


42


0,02


0,06


0,12


0,19


0,23


0,26


0,24


0,21


0,16


0,10


0,05


0,01


44


0,02


0,06


0,12


0,20


0,23


0,27


0,25


0,21


0,16


0,09


0,04


0,01


46


0,02


0,06


0,13


0,20


0,24


0,27


0,25


0,22


0,16


0,09


0,04


0,01


48


0,01


0,06


0,13


0,20


0,25


0,28


0,26


0,22


0,16


0,09


0,03


0,01


50


0,01


0,06


0,13


0,20


0,26


0,28


0,27


0,23


0,16


0,09


0,03


0,01


52


0,01


0,06


0,13


0,21


0,27


0,29


0,28


0,24


0,16


0,09


0,02


0,01


54


0,01


0,06


0,14


0,21


0,28


0,30


0,29


0,25


0,16


0,09


0,02


0,01


56


0,01


0,05


0,14


0,22


0,29


0,31


0,30


0,25


0,17


0,09


0,02




58




0,05


0,14


0,23


0,31


0,32


0,31


0,26


0,18


0,09


0,02




60




0,04


0,14


0,24


0,32


0,33


0,32


0,27


0,18


0,09


0,02




62




0,04


0,15


0,25


0,34


0,35


0,33


0,28


0,19


0,09






64




0,03


0,15


0,26


0,36


0,37


0,35


0,29


0,20


0,09






66




0,03


0,16


0,27


0,38


0,39


0,37


0,30


0,21


0,09






68




0,03


0,17


0,29


0,40


0,42


0,41


0,32


0,23


0,09






70






0,18


0,31


0,42


0,46


0,46


0,35


0,25


0,10






72






0,19


0,34


0,44


0,50


0,52


0,38


0,27


0,10






74






0,20


0,38


0,46


0,55


0,57


0,42


0,29








76






0,22


0,44


0,48


0,60


0,62


0,45










78






0,23


0,48


0,50


0,65


0,67


0,48










Северо-западная ориентация


37


0,06


0,06


0,12


0,17


0,20


0,22


0,25


0,20


0,14


0,07


0,05


0,03


38


0,05


0,06


0,12


0,17


0,20


0,22


0,25


0,20


0,14


0,07


0,05


0,02


40


0,04


0,06


0,12


0,17


0,21


0,23


0,25


0,20


0,15


0,08


0,04


0,02


42


0,03


0,06


0,13


0,18


0,21


0,23


0,23


0,20


0,15


0,08


0,04


0,01


44


0,02


0,06


0,13


0,18


0,22


0,23


0,23


0,21


0,15


0,08


0,04


0,01


46


0,02


0,06


0,13


0,18


0,22


0,23


0,23


0,21


0,15


0,08


0,04


0,01


48


0,02


0,06


0,14


0,19


0,23


0,25


0,25


0,21


0,16


0,08


0,03


0,01


50


0,02


0,06


0,14


0,19


0,23


0,26


0,25


0,21


0,16


0,08


0,03


0,01


52


0,02


0,06


0,15


0,19


0,23


0,26


0,25


0,22


0,16


0,08


0,03


0,01


54


0,02


0,06


0,15


0,20


0,24


0,27


0,25


0,22


0,16


0,08


0,02


0,01


56


0,02


0,06


0,16


0,20


0,25


0,28


0,26


0,23


0,16


0,08


0,02




58


0,02


0,06


0,16


0,21


0,26


0,29


0,27


0,24


0,16


0,08


0,01




60




0,05


0,17


0,22


0.27


0,31


0,29


0,26


0,17


0,07


0,01




62




0,05


0,17


0,23


0,29


0,33


0,32


0,27


0,18


0,07






64




0,05


0,18


0,25


0,31


0,37


0,35


0,29


0,19


0,07






66




0,05


0,19


0,27


0,35


0,42


0,39


0,32


0,20


0,07






68




0,05


0,20


0,30


0,39


0,47


0,44


0,35


0,22


0,07






70






0,21


0,33


0,44


0,52


0,49


0,39


0,24


0,07






72






0,23


0,37


0,49


0,57


0,55


0,43


0,27


0,07






74






0,24


0,43


0,54


0,62


0,61


0,48


0,29








76






0,26


0,52


0,60


0,67


0,66


0,52










78






0,28


0,63


0,66


0,71


0,70


0,57










Северная ориентация


37


0,01


0,04


0,08


0,06


0,02
















38


0,01


0,04


0,08


0,06


0,02
















40


0,01


0,04


0,08


0,06


0,02
















42


0,01


0,04


0,08


0,06


0,02
















44


0,02


0,05


0,08


0,07


0,02
















46


0,02


0,05


0,09


0,07


0,02
















48


0,02


0,05


0,09


0,08


0,03
















50


0,02


0,06


0,10


0,08


0,03
















52


0,02


0,06


0,11


0,09


0,03
















54


0,02


0,07


0,12


0,09


0,04
















56


0,02


0,08


0,12


0,10


0,04
















58


0,02


0,09


0,13


0,11


0,05
















60


0,02


0,09


0,14


0,12


0,06
















62


0,03


0,11


0,18


0,14


0,07
















64


0,03


0,14


0,23


0,18


0,08
















66


0,04


0,17


0,28


0,22


0,09
















68


0,06


0,20


0,34


0,28


0,11
















70


0,07


0,24


0,40


0,35


0,15
















72


0,09


0,30


0,47


0,41


0,19
















74


0,13


0,38


0,54


0,47


0,23
















76


0,22


0,48


0,58


0,53


0,27
















78


0,30


0,55


0,61


0,57


0,29


















Таблица В.3


#G0Градусы с.ш.

Восточная ориентация


Градусы с.ш.

Западная ориентация



Месяцы



Месяцы




I


II


III


XI


XII




I


II


III


XI


XII


Европейская территория России


46*


0,46

0,40

0,38

0,51

0,46

42

0,56

0,54

0,48

0,51

0,46

________________
* Соответствует оригиналу. - Примечание КОДЕКС.

44


0,52


0,44


0,42


0,54


0,50


44


0,62


0,56


0,52


0,54


0,54


46


0,57


0,47


0,44


0,56


0,56


46


0,69


0,60


0,56


0,56


0,64


48


0,62


0,51


0,48


0,59


0,64


48


0,76


0,64


0,59


0,59


0,75


50


0,68


0,54


0,52


0,64


0,72


50


0,83


0,66


0,62


0,64


0,85


52


0,74


0,58


0,56


0,69


0,83


52


0,88


0,70


0,66


0,69


0,93


54


0,79


0,62


0,60


0,76


0,92


54


0,92


0,76


0,70


0,76


0,96


56


0,84


0,66


0,64


0,83


0,90


56


0,94


0,84


0,72


0,83


0,94


58


0,90


0,70


0,66


0,92


0,90


58


0,96


0,94


0,76


0,92


0,94


60


0,96


0,74


0,66


1,03




60


1,00


1,06


0,81


1,03




62




0,78


0,66






62




1,20


0,88






64




0,84


0,66






64




1,38


1,00






66






0,66






66






1,06








Таблица В.4

#G0Градусы с.ш

Восточная ориентация


Градусы с.ш.

Западная ориентация


.


Месяцы



Месяцы




I


II


III


XI


XII




I


II


III


XI


XII


Восточная Сибирь


52


0,54


0,53


0,53


0,48


0,41


52


0,72


0,56


0,53


0,70


0,71


54


0,58


0,54


0,54


0,53


0,50


54


0,79


0,62


0,54


0,74


0,74


56


0,62


0,58


0,56


0,58


0,58


56


0,87


0,68


0,56


0,78


0,78


58


0,66


0,60


0,58


0,64


0,66


58


0,97


0,74


0,58


0,82


0,82


60


0,74


0,63


0,63


0,68




60


1,12


0,82


0,63


0,87




62




0,70


0,70


0,70




62




0,94


0,70


0,90




64




0,72


0,80






64




1,08


0,80






66




0,96


0,89






66




1,26


0,89






68




1,14


0,97






68




1,54


0,97






70






1,05






70






1,05






72






1,16






72






1,16








Таблица В.5

#G0Градусы с.ш.



Восточная ориентация


Градусы с.ш.



Западная ориентация



Месяцы



Месяцы




I


II


III


XI


XII




I


II


III


XI


XII


Дальний Восток


42


0,18


0,19


0,17






42


0,36


0,30








44


0,18


0,19


0,17






44


0,36


0,30








46


0,18


0,18


0,18






46


0,29


0,30








48


0,18


0,18


0,18


















50


0,19


0,19


0,19


















52


0,19


0,19


0,20


















54


0,21


0,20


0,21


















56


0,23


0,21


0,21


















58


0,25


0,22


0,22


















60


0,28


0,23


0,23



















ПРИЛОЖЕНИЕ Г

(справочное)

МАКСИМАЛЬНЫЕ И СРЕДНИЕ ЗНАЧЕНИЯ СУММАРНОЙ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ

(ПРЯМАЯ И РАССЕЯННАЯ) ПРИ ЯСНОМ НЕБЕ В ИЮЛЕ


#G0Градусы с.ш.


Ориентация поверхности


Суммарная солнечная радиация, Вт/м




максимальная


средняя


36


Горизонтальная

Западная

1000


712


344


162


38


Горизонтальная

Западная

942


721


334


163


40


Горизонтальная

Западная

928


740


333


169


42


Горизонтальная

Западная

915


748


334


175


44


Горизонтальная

Западная

894


756


331


180


46


Горизонтальная

Западная

880


752


329


182


48


Горизонтальная

Западная

866


764


328


184


50


Горизонтальная

Западная

859


774


328


187


52


Горизонтальная

Западная

852


781


329


194


54


Горизонтальная

Западная

838


788


329


200


56


Горизонтальная

Западная

817


786


327


201




ПРИЛОЖЕНИЕ Д

(обязательное)

РАСЧЕТНЫЕ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ

СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ

Таблица Д.1

#G0N п.п.


Материал


Характеристики материалов в сухом состоянии


Расчетные коэффициенты (при условиях эксплуатации по #M12291 1200035109СНиП 23-02#S)




плот- ность

, кг/м


удель- ная тепло- емкость

, кДж/(кг·°С)


коэф- фициент тепло- провод- ности , Вт/(м·°С)


массового отношения влаги в материале

, %


тепло- провод-

ности , Вт/(м·°С)


тепло- усвоения (при периоде 24 ч)

, Вт/(м·°С)


паро- про- ницае-

мости

, мг/ (м·ч·Па)







А


Б


А


Б


А


Б


А, Б


1


2


3


4


5


6


7


8


9


10


11


12


I


Теплоизоляционные материалы (#M12291 1200003350ГОСТ 16381#S)


А


Полимерные


1


Пенополистирол

150


1,34


0,05


1


5


0,052


0,06


0,89


0,99


0,05


2


"


100


1,34


0,041


2


10


0,041


0,052


0,65


0,82


0,05


3


Пенополистирол (#M12291 901700529ГОСТ 15588#S)

40


1,34


0,037


2


10


0,041


0,05


0,41


0,49


0,05


4


Пенополистирол ОАО "СП Радослав"

18


1,34


0,042


2


10


0,042


0,043


0,28


0,32


0,02


5


То же

24


1,34


0,04


2


10


0,04


0,041


0,32


0,36


0,02


6


Экструдированный пенополистирол Стиродур 2500С

25


1,34


0,029


2


10


0,031


0,031


0,28


0,31


0,013


7


То же, 2800С

28


1,34


0,029


2


10


0,031


0,031


0,30


0,33


0,013


8


То же, 3035С

33


1,34


0,029


2


10


0,031


0,031


0,32


0,36


0,013


9


То же, 4000С

35


1,34


0,030


2


10


0,031


0,031


0,34


0,37


0,005


10


То же, 5000С

45


1,34


0,030


2


10


0,031


0,031


0,38


0,42


0,005


11


Пенополистирол Стиропор PS15

15


1,34


0,039


2


10


0,040


0,044


0,25


0,29


0,035


12


То же, PS20

20


1,34


0,037


2


10


0,038


0,042


0,28


0,33


0,030


13


То же, PS30

30


1,34


0,035


2


10


0,036


0,040


0,33


0,39


0,030


14


Экструдированный пенополистирол "Стайрофоам"

28


1,45


0,029


2


10


0,030


0,031


0,31


0,34


0,006


15


То же, "Руфмат"

32


1,45


0,028


2


10


0,029


0,029


0,32


0,36


0,006


16


То же, "Руфмат А"

32


1,45


0,030


2


10


0,032


0,032


0,34


0,37


0,006


16а


То же, "Флурмат 500"

38


1,45


0,027


2


10


0,028


0,028


0,34


0,38


0,006


17


То же, "Флурмат 500А"

38


1,45


0,030


2


10


0,032


0,032


0,37


0,41


0,006


18


То же, "Флурмат 200"

25


1,45


0,028


2


10


0,029


0,029


0,28


0,31


0,006


19


То же, "Флурмат 200А"

25


1,45


0,029


2


10


0,031


0,031


0,29


0,32


0,006


20


Пенопласт ПХВ-1 и ПВ1

125


1,26


0,052


2


10


0,06


0,064


0,86


0,99


0,23


21


То же

100 и менее


1,26


0,041


2


10


0,05


0,052


0,68


0,8


0,23


22


Пенополиуретан

80


1,47


0,041


2


5


0,05


0,05


0,67


0,7


0,05


23


"


60


1,47


0,035


2


5


0,041


0,041


0,53


0,55


0,05


24


"


40


1,47


0,029


2


5


0,04


0,04


0,4


0,42


0,05


25


Плиты из резольно-фенолфор- мальдегидного пенопласта (#M12291 901705030ГОСТ 20916#S)

90


1,68


0,045


5


20


0,053


0,073


0,81


1,10


0,15


26


То же

80


1,68


0,044


5


20


0,051


0,071


0,75


1,02


0,23


27


"

50


1,68


0,041


5


20


0,045


0,064


0,56


0,77


0,23


28


Перлитопластбетон

200


1,05


0,041


2


3


0,052


0,06


0,93


1,01


0,008


29


"


100


1,05


0,035


2


3


0,041


0,05


0,58


0,66


0,008


30


Перлитофосфоге- левые изделия

300


1,05


0,076


3


12


0,08


0,12


1,43


2,02


0,2


31


То же

200


1,05


0,064


3


12


0,07


0,09


1,1


1,43


0,23


32


Теплоизоляционные изделия из вспененного синтетического каучука "Аэрофлекс"

80


1,806


0,034


5


15


0,04


0,054


0,65


0,71


0,003


33


То же, "К флекс":

ЕС

ST

ЕСО



60-80


60-80


60-95




1,806


1,806


1,806




0,039


0,039


0,041




0


0


0




0


0


0




0,039


0,039


0,041




0,039


0,039


0,041




0,6


0,6


0,65




0,6


0,6


0,65




0,010


0,009


0,010


34


Экструзионный пенополистирол "Пеноплэкс", тип 35

35


1,65


0,028


2


3


0,029


0,030


0,36


0,37


0,018


35


То же, тип 45

45


1,53


0,030


2


3


0,031


0,032


0,40


0,42


0,015


Б


Минераловатные (#M12291 901700593ГОСТ 4640#S), стекловолокнистые, пеностекло, газостекло


36


Маты минераловатные прошивные (#M12291 1200000732ГОСТ 21880#S)

125


0,84


0,044


2


5


0,064


0,07


0,73


0,82


0,30


37


То же

100


0,84


0,044


2


5


0,061


0,067


0,64


0,72


0,49


38


"

75


0,84


0,046


2


5


0,058


0,064


0,54


0,61


0,49


39


Маты минераловатные на синтетическом связующем (#M12291 1200000313ГОСТ 9573#S)

225


0,84


0,054


2


5


0,072


0,082


1,04


1,19


0,49


40


То же

175


0,84


0,052


2


5


0,066


0,076


0,88


1,01


0,49


41


"

125


0,84


0,049


2


5


0,064


0,07


0,73


0,82


0,49


42


"

75


0,84


0,047


2


5


0,058


0,064


0,54


0,61


0,53


43


Плиты мягкие, полужесткие и жесткие минераловатные на синтетическом и битумном связующих (#M12291 1200000313ГОСТ 9573#S, #M12293 0 1200034113 3271140448 1625682935 247265662 4292033675 3918392535 2960271974 1237089723 939088675ГОСТ 10140#S, #M12291 1200000353ГОСТ 22950#S)

250


0,84


0,058


2


5


0,082


0,085


1,17


1,28


0,41


44


То же

225


0,84


0,058


2


5


0,079


0,084


1,09


1,20


0,41


45


"

200


0,84


0,056


2


5


0,076


0,08


1,01


1,11


0,49


46


"

150


0,84


0,050


2


5


0,068


0,073


0,83


0,92


0,49


47


"

125


0,84


0,049


2


5


0,064


0,069


0,73


0,81


0,49


48


"

100


0,84


0,044


2


5


0,06


0,065


0,64


0,71


0,56


49


"

75


0,84


0,046


2


5


0,056


0,063


0,53


0,60


0,6


50


Плиты минераловатные ЗАО "Минеральная вата"

180


0,84


0,038


2


5


0,045


0,048


0,74


0,81


0,3


51


То же

140-175


0,84


0,037


2


5


0,043


0,046


0,68


0,75


0,31


52


"

80-125


0,84


0,036


2


5


0,042


0,045


0,53


0,59


0,32


53


"

40-60


0,84


0,035


2


5


0,041


0,044


0,37


0,41


0,35


54


"

25-50


0,84


0,036


2


5


0,042


0,045


0,31


0,35


0,37


55


Плиты минераловатные повышенной жесткости на органофосфатном связующем

200


0,84


0,064


1


2


0,07


0,076


0,94


1,01


0,45


56


Плиты полужесткие минераловатные на крахмальном связующем

200


0,84


0,07


2


5


0,076


0,08


1,01


1,11


0,38


57


То же

125


0,84


0,056


2


5


0,06


0,064


0,70


0,78


0,38


58


Плиты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем (#M12291 901700273ГОСТ 10499#S)

45


0,84


0,047


2


5


0,06


0,064


0,44


0,5


0,6


59


Маты и полосы из стеклянного волокна прошивные

150


0,84


0,061


2


5


0,064


0,07


0,8


0,9


0,53


60


Маты из стеклянного штапельного волокна "URSA"

25


0,84


0,04


2


5


0,043


0,05


0,27


0,31


0,61


61


То же

17


0,84


0,044


2


5


0,046


0,053


0,23


0,26


0,66


62


"

15


0,84


0,046


2


5


0,048


0,053


0,22


0,25


0,68


63


"

11


0,84


0,048


2


5


0,05


0,055


0,19


0,22


0,7


64


Плиты из стеклянного штапельного волокна "URSA"

85


0,84


0,044


2


5


0,046


0,05


0,51


0,57


0,5


65


То же

75


0,84


0,04


2


5


0,042


0,047


0,46


0,52


0,5


66


"

60


0,84


0,038


2


5


0,04


0,045


0,4


0,45


0,51


67


"

45


0,84


0,039


2


5


0,041


0,045


0,35


0,39


0,51


68


"

35


0,84


0,039


2


5


0,041


0,046


0,31


0,35


0,52


69


"

30


0,84


0,04


2


5


0,042


0,046


0,29


0,32


0,52


70


"

20


0,84


0,04


2


5


0,043


0,048


0,24


0,27


0,53


71


"

17


0,84


0,044


2


5


0,047


0,053


0,23


0,26


0,54


72


"

15


0,84


0,046


2


5


0,049


0,055


0,22


0,25


0,55


73


Пеностекло или газостекло

400


0,84


0,11


1


2


0,12


0,14


1,76


1,94


0,02


74


То же

300


0,84


0,09


1


2


0,11


0,12


1,46


1,56


0,02


75


"

200


0,84


0,07


1


2


0,08


0,09


1,01


1,1


0,03


В


Плиты из природных органических и неорганических материалов


76


Плиты древесно-волокнис- тые и древесно-стружечные (#M12291 9054234ГОСТ 4598#S, #M12291 871001041ГОСТ 8904#S, #M12291 1200005273ГОСТ 10632#S)

1000


2,3


0,15


10


12


0,23


0,29


6,75


7,7


0,12


77


То же

800


2,3


0,13


10


12


0,19


0,23


5,49


6,13


0,12


78


"

600


2,3


0,11


10


12


0,13


0,16


3,93


4,43


0,13


79


"

400


2,3


0,08


10


12


0,11


0,13


2,95


3,26


0,19


80


"

200


2,3


0,06


10


12


0,07


0,08


1,67


1,81


0,24


81


Плиты фибролитовые и арболит (#M12291 901705559ГОСТ 19222#S) на портландцементе

500


2,3


0,095


10


15


0,15


0,19


3,86


4,50


0,11


82


То же

450


2,3


0,09


10


15


0,135


0,17


3,47


4,04


0,11


83


"

400


2,3


0,08


10


15


0,13


0,16


3,21


3,70


0,26


84


Плиты камышитовые

300


2,3


0,07


10


15


0,09


0,14


2,31


2,99


0,45


85


То же

200


2,3


0,06


10


15


0,07


0,09


1,67


1,96


0,49


86


Плиты торфяные теплоизоляционные

300


2,3


0,064


15


20


0,07


0,08


2,12


2,34


0,19


87


То же

200


2,3


0,052


15


20


0,06


0,064


1,6


1,71


0,49


88


Пакля

150


2,3


0,05


7


12


0,06


0,07


1,3


1,47


0,49


89


Плиты из гипса (#M12291 1200001016ГОСТ 6428#S)

1350


0,84


0,35


4


6


0,50


0,56


7,04


7,76


0,098


90


То же

1100


0,84


0,23


4


6


0,35


0,41


5,32


5,99


0,11


91


Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка) (#M12293 0 1200003005 3271140448 2609519369 247265662 4292033676 3918392535 2960271974 915120455 970032995ГОСТ 6266#S)

1050


0,84


0,15


4


6


0,34


0,36


5,12


5,48


0,075


92


То же

800


0,84


0,15


4


6


0,19


0,21


3,34


3,66


0,075


93


Изделия из вспученного перлита на битумном связующем (#M12293 0 1200034114 3271140448 1173681527 247265662 4292033675 3918392535 2960271974 1237089723 2279367435ГОСТ 16136#S)

300


1,68


0,087


1


2


0,09


0,099


1,84


1,95


0,04


94


То же

250


1,68


0,082


1


2


0,085


0,099


1,53


1,64


0,04


95


"

225


1,68


0,079


1


2


0,082


0,094


1,39


1,47


0,04


96


"

200


1,68


0,076


1


2


0,078


0,09


1,23


1,32


0,04


Г


Засыпки


97


Гравий керамзитовый (#M12291 901700274ГОСТ 9757#S)

600


0,84


0,14


2


3


0,17


0,19


2,62


2,83


0,23


98


То же

500


0,84


0,14


2


3


0,15


0,165


2,25


2,41


0,23


99


"

450


0,84


0,13


2


3


0,14


0,155


2,06


2,22


0,235


100


"

400


0,84


0,12


2


3


0,13


0,145


1,87


2,02


0,24


101


"

350


0,84


0,115


2


3


0,125


0,14


1,72


1,86


0,245


102


"

300


0,84


0,108


2


3


0,12


0,13


1,56


1,66


0,25


103

"

250


0,84


0,099


2


3


0,11


0,12


1,22


1,3


0,26


104

Гравий шунгизитовый (#M12291 901700274ГОСТ 9757#S)

700


0,84


0,16


2


4


0,18


0,21


2,91


3,29


0,21


105


То же

600


0,84


0,13


2


4


0,16


0,19


2,54


2,89


0,22


106


"

500


0,84


0,12


2


4


0,15


0,175


2,25


2,54


0,22


107


"

450


0,84


0,11


2


4


0,14


0,16


2,06


2,30


0,22


108


"

400


0,84


0,11


2


4


0,13


0,15


1,87


2,10


0,23


109


Щебень из доменного шлака (#M12291 9055868ГОСТ 5578#S)

1000


0,84


0,21


2


3


0,24


0,31


4,02


4,67


0,21


110


Щебень шлакопемзовый и аглопоритовый (#M12291 901700274ГОСТ 9757#S)

900


0,84


0,19


2


3


0,23


0,3


3,73


4,36


0,21


111


То же

800


0,84


0,18


2


3


0,21


0,26


3,36


3,83


0,21


112


"

700


0,84


0,16


2


3


0,19


0,23


2,99


3,37


0,22


113


"

600


0,84


0,15


2


3


0,18


0,21


2,7


2,98


0,23


114


"

500


0,84


0,14


2


3


0,16


0,19


2,32


2,59


0,23


115


"

450


0,84


0,13


2


3


0,15


0,17


2,13


2,32


0,24


116


"

400


0,84


0,122


2


3


0,14


0,16


1,94


2,12


0,24


117


Щебень и песок из перилита вспученного (#M12291 901700278ГОСТ 10832#S)

500


0,84


0,09


1


2


0,1


0,11


1,79


1,92


0,26


118


То же

400


0,84


0,076


1


2


0,087


0,095


1,5


1,6


0,3


119


"

350


0,84


0,07


1


2


0,081


0,085


1,35


1,42


0,3


120


"

300


0,84


0,064


1


2


0,076


0,08


0,99


1,04


0,34


121


Вермикулит вспученный (#M12291 901700541ГОСТ 12865#S)

200


0,84


0,065


1


3


0,08


0,095


1,01


1,16


0,23


122


То же

150


0,84


0,060


1


3


0,074


0,098


0,84


1,02


0,26


123


"

100


0,84


0,055


1


3


0,067


0,08


0,66


0,75


0,3


124


Песок для строительных работ (#M12291 901700280ГОСТ 8736#S)

1600


0,84


0,35


1


2


0,47


0,58


6,95


7,91


0,17


Д


Строительные растворы (#M12293 0 1200003926 3271140448 3310721922 247265662 4292033673 3918392535 2960271974 1258501127 2685059051ГОСТ 28013#S)


125


Цементно-шлаковый

1400


0,84


0,41


2


4


0,52


0,64


7,0


8,11


0,11


126


То же

1200


0,84


0,35


2


4


0,47


0,58


6,16


7,15


0,14


127


Цементно-перлитовый

1000


0,84


0,21


7


12


0,26


0,3


4,64


5,42


0,15


128


То же

800


0,84


0,16


7


12


0,21


0,26


3,73


4,51


0,16


129


Гипсоперлитовый

600


0,84


0,14


10


15


0,19


0,23


3,24


3,84


0,17


130


Поризованный гипсоперлитовый

500


0,84


0,12


6


10


0,15


0,19


2,44


2,95


0,43


131


То же

400


0,84


0,09


6


10


0,13


0,15


2,03


2,35


0,53


II


Конструкционно-теплоизоляционные материалы


А


Бетоны на природных пористых заполнителях (#M12293 0 1200026097 3271140448 1204793332 247265662 4292033673 3918392535 2960271974 371786249 52048681ГОСТ 25820#S, #M12291 1200000457ГОСТ 22263#S)


132


Туфобетон

1800


0,84


0,64


7


10


0,87


0,99


11,38


12,79


0,09


133


"

1600


0,84


0,52


7


10


0,7


0,81


9,62


10,91


0,11


134


"

1400


0,84


0,41


7


10


0,52


0,58


7,76


8,63


0,11


135


"

1200


0,84


0,29


7


10


0,41


0,47


6,38


7,2


0,12


136


Пемзобетон

1600


0,84


0,52


4


6


0,62


0,68


8,54


9,3


0,075


137


"

1400


0,84


0,42


4


6


0,49


0,54


7,1


7,76


0,083


138


"

1200


0,84


0,34


4


6


0,4


0,43


5,94


6,41


0,098


139


"

1000


0,84


0,26


4


6


0,3


0,34


4,69


5,2


0,11


140


"

800


0,84


0,19


4


6


0,22


0,26


3,6


4,07


0,12


141


Бетон на вулканическом шлаке

1600


0,84


0,52


7


10


0,64


0,7


9,2


10,14


0,075


142


То же

1400


0,84


0,41


7


10


0,52


0,58


7,76


8,63


0,083


143


"

1200


0,84


0,33


7


10


0,41


0,47


6,38


7,2


0,09


144


"

1000


0,84


0,24


7


10


0,29


0,35


4,9


5,67


0,098


145


"

800


0,84


0,20


7


10


0,23


0,29


3,9


4,61


0,11


Б


Бетоны на искусственных пористых заполнителях (#M12293 0 1200026097 3271140448 1204793332 247265662 4292033673 3918392535 2960271974 371786249 52048681ГОСТ 25820#S, #M12291 901700274ГОСТ 9757#S)


146


Керамзитобетон на керамзитовом песке и керамзитопенобетон

1800


0,84


0,66


5


10


0,80


0,92


10,5


12,33


0,09


147


То же

1600


0,84


0,58


5


10


0,67


0,79


9,06


10,77


0,09


148


"

1400


0,84


0,47


5


10


0,56


0,65


7,75


9,14


0,098


149


"

1200


0,84


0,36


5


10


0,44


0,52


6,36


7,57


0,11


150


"

1000


0,84


0,27


5


10


0,33


0,41


5,03


6,13


0,14


151


"

800


0,84


0,21


5


10


0,24


0,31


3,83


4,77


0,19


152


"

600


0,84


0,16


5


10


0,2


0,26


3,03


3,78


0,26


153


"

500


0,84


0,14


5


10


0,17


0,23


2,55


3,25


0,3


154


Керамзитобетон на кварцевом песке с поризацией

1200


0,84


0,41


4


8


0,52


0,58


6,77


7,72


0,075


155


То же

1000


0,84


0,33


4


8


0,41


0,47


5,49


6,35


0,075


156


"

800


0,84


0,23


4


8


0,29


0,35


4,13


4,9


0,075


157


Керамзитобетон на перлитовом песке

1000


0,84


0,28


9


13


0,35


0,41


5,57


6,43


0,15


158


То же

800


0,84


0,22


9


13


0,29


0,35


4,54


5,32


0,17


159


Шунгизитобетон

1400


0,84


0,49


4


7


0,56


0,64


7,59


8,6


0,098


160


"

1200


0,84


0,36


4


7


0,44


0,5


6,23


7,04


0,11


161


"

1000


0,84


0,27


4


7


0,33


0,38


4,92


5,6


0,14


162


Перлитобетон

1200


0,84


0,29


10


15


0,44


0,5


6,96


8,01


0,15


163


"

1000


0,84


0,22


10


15


0,33


0,38


5,5


6,38


0,19


164


"

800


0,84


0,16


10


15


0,27


0,33


4,45


5,32


0,26


165


"

600


0,84


0,12


10


15


0,19


0,23


3,24


3,84


0,3


166


Шлакопемзобетон (термозитобетон)

1800


0,84


0,52


5


8


0,63


0,76


9,32


10,83


0,075


167


То же

1600


0,84


0,41


5


8


0,52


0,63


7,98


9,29


0,09


168


"

1400


0,84


0,35


5


8


0,44


0,52


6,87


7,9


0,098


169


"

1200


0,84


0,29


5


8


0,37


0,44


5,83


6,73


0,11


170


"

1000


0,84


0,23


5


8


0,31


0,37


4,87


5,63


0,11


171


Шлакопемзопено- и шлакопемзогазобетон

1600


0,84


0,47


8


11


0,63


0,7


9,29


10,31


0,09


172


То же

1400


0,84


0,35


8


11


0,52


0,58


7,9


8,78


0,098


173


"

1200


0,84


0,29


8


11


0,41


0,47


6,49


7,31


0,11


174


"

1000


0,84


0,23


8


11


0,35


0,41


5,48


6,24


0,11


175


"

800


0,84


0,17


8


11


0,29


0,35


4,46


5,15


0,13


176


Бетон на доменных гранулированных шлаках

1800


0,84


0,58


5


8


0,7


0,81


9,82


11,18


0,083


177


То же

1600


0,84


0,47


5


8


0,58


0,64


8,43


9,37


0,09


178


"

1400


0,84


0,41


5


8


0,52


0,58


7,46


8,34


0,098


179


"

1200


0,84


0,35


5


8


0,47


0,52


6,57


7,31


0,11


180


Аглопоритобетон и бетоны на топливных (котельных) шлаках

1800


0,84


0,7


5


8


0,85


0,93


10,82


11,98


0,075


181


То же

1600


0,84


0,58


5


8


0,72


0,78


9,39


10,34


0,083


182


"

1400


0,84


0,47


5


8


0,59


0,65


7,92


8,83


0,09


183


"

1200


0,84


0,35


5


8


0,48


0,54


6,64


7,45


0,11


184


"

1000


0,84


0,29


5


8


0,38


0,44


5,39


6,14


0,14


185


Бетон на зольном гравии

1400


0,84


0,47


5


8


0,52


0,58


7,46


8,34


0,09


186


То же

1200


0,84


0,35


5


8


0,41


0,47


6,14


6,95


0,11


187


"

1000


0,84


0,24


5


8


0,3


0,35


4,79


5,48


0,12


188


Вермикулитобетон

800


0,84


0,21


8


13


0,23


0,26


3,97


4,58


-


189


"

600


0,84


0,14


8


13


0,16


0,17


2,87


3,21


0,15


190


"

400


0,84


0,09


8


13


0,11


0,13


1,94


2,29


0,19


191


"

300


0,84


0,08


8


13


0,09


0,11


1,52


1,83


0,23


В


Бетоны ячеистые (#M12291 1200000666ГОСТ 25485#S, #M12291 901700490ГОСТ 5742#S)


192


Полистиролбетон

600


1,06


0,145


4


8


0,175


0,20


3,07


3,49


0,068


193


"


500


1,06


0,125


4


8


0,14


0,16


2,5


2,85


0,075


194


"


400


1,06


0,105


4


8


0,12


0,135


2,07


2,34


0,085


195


"


300


1,06


0,085


4


8


0,09


0,11


1,55


1,83


0,10


196


"


200


1,06


0,065


4


8


0,07


0,08


1,12


1,28


0,12


197


"


150


1,06


0,055


4


8


0,057


0,06


0,87


0,96


0,135


198


Газо- и пенобетон, газо- и пеносиликат

1000


0,84


0,29


10


15


0,41


0,47


6,13


7,09


0,11


199


То же

800


0,84


0,21


10


15


0,33


0,37


4,92


5,63


0,14


200


"

600


0,84


0,14


8


12


0,22


0,26


3,36


3,91


0,17


201


"

400


0,84


0,11


8


12


0,14


0,15


2,19


2,42


0,23


202


"

300


0,84


0,08


8


12


0,11


0,13


1,68


1,95


0,26


203


Газо- и пенозолобетон

1200


0,84


0,29


15


22


0,52


0,58


8,17


9,46


0,075


204


То же

1000


0,84


0,23


15


22


0,44


0,5


6,86


8,01


0,098


205


"

800


0,84


0,17


15


22


0,35


0,41


5,48


6,49


0,12


Г


Кирпичная кладка из сплошного кирпича

206


Глиняного обыкновенного (#M12293 0 871001064 3271140448 1419878215 247265662 4292033671 3918392535 2960271974 827738759 4294967268ГОСТ 530#S) на цементно-песчаном растворе

1800


0,88


0,56


1


2


0,7


0,81


9,2


10,12


0,11


207


Глиняного обыкновенного на цементно-шлаковом растворе

1700


0,88


0,52


1,5


3


0,64


0,76


8,64


9,7


0,12


208


Глиняного обыкновенного на цементно-перлитовом растворе

1600


0,88


0,47


2


4


0,58


0,7


8,08


9,23


0,15


209


Силикатного (#M12293 0 871001065 3271140448 181493679 247265662 4292033671 3918392535 2960271974 827738759 4294967268ГОСТ 379#S) на цементно-песчаном растворе

1800


0,88


0,7


2


4


0,76


0,87


9,77


10,9


0,11


210


Трепельного (#M12293 0 871001064 3271140448 1419878215 247265662 4292033671 3918392535 2960271974 827738759 4294967268ГОСТ 530#S) на цементно-песчаном растворе

1200


0,88


0,35


2


4


0,47


0,52


6,26


6,49


0,19


211


То же

1000


0,88


0,29


2


4


0,41


0,47


5,35


5,96


0,23


212


Шлакового на цементно-песчаном растворе

1500


0,88


0,52


1,5


3


0,64


0,7


8,12


8,76


0,11


Д


Кирпичная кладка из пустотного кирпича


213


Керамического пустотного плотностью 1400 кг/м (брутто) (#M12293 0 871001064 3271140448 1419878215 247265662 4292033671 3918392535 2960271974 827738759 4294967268ГОСТ 530#S) на цементно-песчаном растворе

1600


0,88


0,47


1


2


0,58


0,64


7,91


8,48


0,14


214


Керамического пустотного плотностью 1300 кг/м (брутто) (#M12293 0 871001064 3271140448 1419878215 247265662 4292033671 3918392535 2960271974 827738759 4294967268ГОСТ 530#S) на цементно-песчаном растворе

1400


0,88


0,41


1


2


0,52


0,58


7,01


7,56


0,16


215


Керамического пустотного плотностью 1000 кг/м (брутто) (#M12293 0 871001064 3271140448 1419878215 247265662 4292033671 3918392535 2960271974 827738759 4294967268ГОСТ 530#S) на цементно-песчаном растворе

1200


0,88


0,35


1


2


0,47


0,52


6,16


6,62


0,17


216


Силикатного одиннадцатипустот-
ного (#M12293 0 871001065 3271140448 181493679 247265662 4292033671 3918392535 2960271974 827738759 4294967268ГОСТ 379#S) на цементно-песчаном растворе

1500


0,88


0,64


2


4


0,7


0,81


8,59


9,63


0,13


217


Силикатного четырнадцати- пустотного (#M12293 0 871001065 3271140448 181493679 247265662 4292033671 3918392535 2960271974 827738759 4294967268ГОСТ 379#S) на цементно-песчаном растворе

1400


0,88


0,52


2


4


0,64


0,76


7,93


9,01


0,14


Е


Дерево и изделия из него


218


Сосна и ель поперек волокон (#M12291 1200004108ГОСТ 8486#S, #M12291 1200014985ГОСТ 9463#S)

500


2,3


0,09


15


20


0,14


0,18


3,87


4,54


0,06


219


Сосна и ель вдоль волокон

500


2,3


0,18


15


20


0,29


0,35


5,56


6,33


0,32


220


Дуб поперек волокон (#M12291 1200014984ГОСТ 9462#S, #M12293 0 1200001718 3271140448 3274446931 4294961312 4293091740 384167560 4294961312 4293091740 415126704ГОСТ 2695#S)

700


2,3


0,1


10


15


0,18


0,23


5,0


5,86


0,05


221


Дуб вдоль волокон

700


2,3


0,23


10


15


0,35


0,41


6,9


7,83


0,3


222


Фанера клееная (#M12291 1200008197ГОСТ 8673#S)

600


2,3


0,12


10


13


0,15


0,18


4,22


4,73


0,02


223


Картон облицовочный (#M12291 1200017287ГОСТ 8740#S)

1000


2,3


0,18


5


10


0,21


0,23


6,2


6,75


0,06


224


Картон строительный многослойный

650


2,3


0,13


6


12


0,15


0,18


4,26


4,89


0,083


III


Конструкционные материалы


А


Бетоны (#M12291 1200001709ГОСТ 7473#S, #M12291 1200000342ГОСТ 25192#S) и растворы (#M12293 0 1200003926 3271140448 3310721922 247265662 4292033673 3918392535 2960271974 1258501127 2685059051ГОСТ 28013#S)


225


Железобетон (#M12291 9052221ГОСТ 26633#S)

2500


0,84


1,69


2


3


1,92


2,04


17,98


18,95


0,03


226


Бетон на гравии или щебне из природного камня (#M12291 9052221ГОСТ 26633#S)

2400


0,84


1,51


2


3


1,74


1,86


16,77


17,88


0,03


227


Раствор цементно-песчаный

1800


0,84


0,58


2


4


0,76


0,93


9,6


11,09


0,09


228


Раствор сложный (песок, известь, цемент)

1700


0,84


0,52


2


4


0,7


0,87


8,95


10,42


0,098


229


Раствор известково-песчаный

1600


0,84


0,47


2


4


0,7


0,81


8,69


9,76


0,12


Б


Облицовка природным камнем (#M12291 901700282ГОСТ 9480#S)


230


Гранит, гнейс и базальт

2800


0,88


3,49


0


0


3,49


3,49


25,04


25,04


0,008


231


Мрамор

2800


0,88


2,91


0


0


2,91


2,91


22,86


22,86


0,008


232


Известняк

2000


0,88


0,93


2


3


1,16


1,28


12,77


13,7


0,06


233


"

1800


0,88


0,7


2


3


0,93


1,05


10,85


11,77


0,075


234


"

1600


0,88


0,58


2


3


0,73


0,81


9,06


9,75


0,09


235


"

1400


0,88


0,49


2


3


0,56


0,58


7,42


7,72


0,11


236


Туф

2000


0,88


0,76


3


5


0,93


1,05


11,68


12,92


0,075


237


"

1800


0,88


0,56


3


5


0,7


0,81


9,61


10,76


0,083


238


"

1600


0,88


0,41


3


5


0,52


0,64


7,81


9,02


0,09


239


"

1400


0,88


0,33


3


5


0,43


0,52


6,64


7,6


0,098


240


"

1200


0,88


0,27


3


5


0,35


0,41


5,55


6,25


0,11


241


"

1000


0,88


0,21


3


5


0,24


0,29


4,2


4,8


0,11


В


Материалы кровельные, гидроизоляционные, блицовочные и рулонные покрытия для полов

(#M12291 1200003967ГОСТ 30547#S)


242


Листы асбестоцементные плоские (#M12291 901710673ГОСТ 18124#S)

1800


0,84


0,35


2


3


0,47


0,52


7,55


8,12


0,03


243


То же

1600


0,84


0,23


2


3


0,35


0,41


6,14


6,8


0,03


244


Битумы нефтяные строительные и кровельные (#M12291 1200003172ГОСТ 6617#S, #M12291 1200008413ГОСТ 9548#S)

1400


1,68


0,27


0


0


0,27


0,27


6,8


6,8


0,008


245


То же

1200


1,68


0,22


0


0


0,22


0,22


5,69


5,69


0,008


246


"

1000


1,68


0,17


0


0


0,17


0,17


4,56


4,56


0,008


247


Асфальтобетон (#M12293 0 1200001510 3271140448 1916854329 247265662 4292033678 3918392535 2960271974 3530225994 3120645411ГОСТ 9128#S)

2100


1,68


1,05


0


0


1,05


1,05


16,43


16,43


0,008


248


Рубероид (#M12291 871001083ГОСТ 10923#S), пергамин (#M12291 9056512ГОСТ 2697#S), толь

600


1,68


0,17


0


0


0,17


0,17


3,53


3,53


-


249


Линолеум поливинилхлоридный на теплоизолирующей подоснове (#M12291 871001186ГОСТ 18108#S)

1800


1,47


0,38


0


0


0,38


0,38


8,56


8,56


0,002


250


То же

1600


1,47


0,33


0


0


0,33


0,33


7,52


7,52


0,002


251


Линолеум поливинилхлорид-
ный на тканевой основе (#M12291 871001063ГОСТ 7251#S)

1800


1,47


0,35


0


0


0,35


0,35


8,22


8,22


0,002


252


То же

1600


1,47


0,29


0


0


0,29


0,29


7,05


7,05


0,002


253


"

1400


1,47


0,23


0


0


0,23


0,23


5,87


5,87


0,002


Г


Металлы и стекло


254


Сталь стержневая арматурная (#M12291 1200004018ГОСТ 10884#S, #M12291 1200001876ГОСТ 5781#S)

7850


0,482


58


0


0


58


58


126,5


126,5


0


255


Чугун (#M12291 1200003069ГОСТ 9583#S)

7200


0,482


50


0


0


50


50


112,5


112,5


0


256


Алюминий (#M12293 0 1200029269 3271140448 4162503957 247265662 4292034302 3918392535 2960271974 4094585770 1341592963ГОСТ 22233#S, #M12291 1200000058ГОСТ 24767#S)

2600


0,84


221


0


0


221


221


187,6


187,6


0


257

Медь (#M12293 0 1200005110 3271140448 649862122 4294961312 4293091740 3098089929 247265662 4291640545 557313239ГОСТ 931#S, #M12291 1200005181ГОСТ 15527#S)

8500

0,42

407

0

0

407

407

326

326

0

258


Стекло оконное (#M12293 0 1200029672 3271140448 951666901 247265662 4292230863 3918392535 2960271974 2881162944 1791691565ГОСТ 111#S)


2500


0,84


0,76


0


0


0,76


0,76


10,79


10,79


0


Примечания


1 Расчетные значения коэффициента теплоусвоения (при периоде 24 ч) материала в конструкции вычислены по формуле


,


где , , , - принимают по соответствующим графам настоящей таблицы.


2 Характеристики материалов в сухом состоянии приведены при массовом отношении влаги в материале ,%, равном нулю.


3 Значения коэффициента теплопроводности материала в сухом состоянии приняты по действующим нормативным документам.


Если в нормативном документе этот показатель отсутствует, то он был определен по данным НИИСФ.


4 Значения коэффициента теплопроводности материала при условиях эксплуатации А или Б рассчитаны на основании лабораторных испытаний по методике, приведенной в приложении Е.



ПРИЛОЖЕНИЕ Е

(обязательное)

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ ПРИ УСЛОВИЯХ ЭКСПЛУАТАЦИИ А И Б


Методика предназначена для испытательных лабораторий и устанавливает процедуру определения на основании лабораторных испытаний расчетных значений теплопроводности конкретных марок и типов строительных материалов и изделий.


E.1 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Теплопроводность сухих и влажных материалов измеряют по #M12293 0 1200005006 3271140448 1394230043 247265662 4292033679 3918392535 2960271974 48240061 4294967268ГОСТ 7076#S при средней температуре образца (25±1) °С [(298±1) К].


Расчетные значения теплопроводности определяют на пяти образцах для условий эксплуатации А и пяти образцах для условий эксплуатации Б, причем образцы должны быть отобраны от пяти партий конкретной марки материала или изделия по одному образцу от партии для каждого условия эксплуатации. Допускается последовательное определение теплопроводности пяти образцов для условий эксплуатации А, затем их доувлажнение и определение теплопроводности для условий эксплуатации Б.


Значения влажности исследуемого материала или изделия для условий эксплуатации А и Б следует принимать по приложению Д в случае, если данный вид материала указан в его перечне, или по фактическим значениям влажности аналогичного теплоизоляционного материала в конструкции после 3-5 лет эксплуатации. Допускается за величину влажности для условий эксплуатации А принимать значение сорбционной влажности материала при относительной влажности воздуха 80%, а для условий эксплуатации Б - значение сорбционной влажности при относительной влажности воздуха 97%.


Сорбционную влажность материала или изделия определяют по #M12291 1200000073ГОСТ 24816#S. Статистическую обработку результатов измерения выполняют по #M12291 1200004520ГОСТ 8.207#S при доверительной вероятности 0,95 для нормального распределения результатов измерений. Неисключенную систематическую погрешность средств измерений следует принимать равной не менее 3% текущего значения теплопроводности.


Е.2 ОБОЗНАЧЕНИЯ

При определении расчетных значений теплопроводности используют следующие обозначения:


- теплопроводность образца в сухом состоянии;


- среднee арифметическое значение теплопроводности из пяти образцов материала или изделия в сухом состоянии;


- значение теплопроводности образца материала при влажности ;


- расчетные значения теплопроводности для условий эксплуатации А и Б;


- коэффициент учета влияния качества строительно-монтажных работ на теплопроводность строительных материалов и изделий, а также старения материала в реальных условиях эксплуатации; для жестких теплоизоляционных материалов и изделий (предел прочности на сжатие не менее 0,035 МПа) принимают равным 1,1, для мягких теплоизоляционных материалов и изделий (предел прочности на сжатие менее 0,035 МПа) - 1,2, для остальных материалов и изделий - 1;


- коэффициент учета разницы теплопроводности материала при средней рабочей температуре материала в конструкции (в отопительный период) и при средней температуре испытаний, принимают равным 0,95 при температуре в конструкции 10 °С;


- влажность, % по массе, соответствующая значению расчетного массового отношения влаги в исследуемом материале или изделии при условиях эксплуатации А и Б;


- масса образца в сухом состоянии;


- расчетная масса образца с влажностью, соответствующей условиям эксплуатации А или Б;


- масса увлажненного образца материала, определенная непосредственно перед загрузкой образца в аппаратуру для измерения теплопроводности;


- масса увлажненного образца материала, определенная непосредственно после выемки образца из аппаратуры для измерения теплопроводности;


- влажность образца материала, % по массе, определенная непосредственно перед загрузкой образца в аппаратуру для измерения теплопроводности;


- влажность образца материала, % по массе, определенная непосредственно после выемки образца из аппаратуры для измерения теплопроводности.


Е.3 ПОДГОТОВКА ОБРАЗЦОВ ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ


Если позволяет однородность материала (поры, раковины или инородные включения не должны быть более 0,1 толщины образца), образцы изготавливают толщиной 20-30 мм. Для трудно увлажняемых материалов (материалы с закрытой мелкопористой структурой, например экструзионный пенополистирол) допускается проводить испытания на образцах толщиной до 5 мм, соблюдая при этом те же требования к однородности структуры материала. Толщину образца следует измерять по #M12291 901710454ГОСТ 17177#S.


Отобранные образцы высушивают до постоянной массы при температуре, указанной в нормативных документах на данный материал, либо в соответствии #M12291 901710454ГОСТ 17177#S. Образец считается высушенным до постоянной массы, если расхождения между результатами двух последовательных взвешиваний не будут превышать 0,5%; при этом время сушки должно быть не менее 0,5 ч. По окончании сушки определяют массу () и теплопроводность () каждого образца.


Е.4 УВЛАЖНЕНИЕ ОБРАЗЦОВ МАТЕРИАЛА


При наличии аналога по приложению Д принимают значение влажности для условий эксплуатации А и Б испытываемого материала. При отсутствии аналога в соответствии с #M12291 1200000073ГОСТ 24816#S определяют значение сорбционной влажности испытываемого материала или изделия при 80 и 97%-ной относительной влажности воздуха.


Рассчитывают для каждого образца материала массу, до которой его следует увлажнить, чтобы получить значения влажности, соответствующие условиям эксплуатации А или Б:


. (E.1)


Увлажнение производят на установках, обеспечивающих принудительное насыщение образца водяным паром или капельно-воздушной смесью. Не допускается производить увлажнение капельно-воздушной смесью теплоизоляционных материалов на основе минерального волокна и стекловолокна.


Увлажнение образца паром производят, не допуская его нагрева до температуры, выше которой происходит деструкция образца. Пар или капельно-воздушная смесь должны пронизывать (не омывать) образец.


Одним из вариантов увлажнения образцов может быть его увлажнение на описанной ниже установке. Образец плотно устанавливают в прямоугольный короб на сетку. На короб устанавливают крышку с подсоединенным к ней отсасывающим шлангом пылесоса. С противоположного конца короба в него несколько минут (от 2 до 10) подают при работающем пылесосе пар или капельно-воздушную смесь. Затем образец охлаждают при комнатной температуре и взвешивают. Процедуру насыщения повторяют до тех пор, поворачивая каждый раз образец другой поверхностью, пока не будет достигнута весовая влажность в интервале между 0,7 и 1,3. После достижения заданной влажности образец помещают в герметичный пакет и укладывают его горизонтально на плоскую поверхность. Ежечасно в течение 4 ч образец переворачивают, затем устанавливают вертикально (на ребро) и выдерживают до проведения испытаний на теплопроводность:


- не менее 2 сут - материалы на основе стекловолокна и минерального волокна;


- не менее 14 сут - материалы на основе пенопластов и пенокаучуков.


Е.5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ


Определение теплопроводности сухих и влажных материалов следует производить только при горизонтальном положении образца в приборах, работающих по симметричной схеме. Разность температуры лицевых граней образца должна измеряться не менее чем четырьмя противоположно соединенными термопарами (по два измерительных спая на каждой стороне образца). ЭДС термопары следует измерять вольтметром, обладающим чувствительностью не менее 1 мкВ и погрешностью измерения не более 2% при ЭДС 100 мкВ. Отклонение от температуры термостатирования образца материала - не более 0,1 °С.


Теплопроводность влажных образцов материала определяют при градиенте температуры в образце не более 1 град/см, за исключением образцов толщиной менее 20 мм, для которых допускается градиент температуры до 2 град/см. До проведения измерений используемый для определения теплопроводности прибор должен быть выведен на заданный режим испытаний при загруженном в него образце материала, аналогичного исследуемому. Влажный образец взвешивают перед помещением в прибор и сразу же после проведения измерения. Фактическую влажность образца, % по массе, до испытания определяют по формуле


(Е.2)


и после испытаний - по формуле


. (Е.3)


Значение влажности, при которой была определена теплопроводность образца, вычисляют как среднее арифметическое значение до и после проведения измерений:


. (Е.4)


Для снижения потери влаги в процессе измерения теплопроводности образец должен устанавливаться в аппаратуру заключенным в обечайку из материала с низкой теплопроводностью (текстолит, полиэтилен, полипропилен, оргстекло или другие аналогичные материалы). Измерения считаются удовлетворительными, если снижение влажности образца за время измерений не превысило 10%.


При определении теплопроводности образцов толщиной менее 20 мм на противоположных сторонах образца по центру (на пересечении диагоналей) следует укрепить термопары для измерения перепада температуры на термостатируемых поверхностях образца. Термопары должны быть выполнены из эмалированных проводов диаметром не более 0,2 мм. Образец испытываемого материала с укрепленными на нем термопарами размещают между двумя листами эластичной резины толщиной 1 мм и дополняют с двух сторон до требуемой для конкретного прибора толщины образца слоями поролона.


Е.6 ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИЗМЕРЕНИЙ


Рассчитывают среднее арифметическое значение теплопроводности образцов материала в сухом состоянии:


или . (Е.5)


Для каждого образца вычисляют теплопроводность при значении влажности, соответствующей условиям эксплуатации А и Б:


. (Е.6)


Рассчитывают среднее арифметическое значение теплопроводности для пяти измерений для условий эксплуатации А и Б:


. (Е.7)


Определяют среднее квадратичное отклонение результатов пяти измерений теплопроводности для условий эксплуатации А и Б:


. (E.8)


Расчетное значение теплопроводности испытываемого материала для условий эксплуатации А и Б вычисляют по формуле


. (Б.9)

Пример расчета


Требуется определить значения плит теплоизоляционных марки П-85 из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем. Данный вид теплоизоляционных изделий не приведен в приложении Д, однако имеет аналог - плиту плотностью 50 кг/м. Поэтому за значение влажности принимаем данные приложения Д: =2% и =5%.


На испытания отобраны из пяти партий плит пять пар образцов размером 250х250х30 мм (пять образцов для определения и пять образцов для определения ). Результаты измерений и расчетов представлены в таблице E.1.



Таблица E.1


#G0Показатель


=2%


=5%



N 1


N 2


N 3


N 4


N 5


N 1


N 2


N 3


N 4


N 5


152,3


143,2


139,4


146,1


154,2


154,0


141,7


139,7


144,4


158,3


0,0336


0,0346


0,0350


0,0338


0,0329


0,0326


0,0337


0,0347


0,0340


0,0326


0,0338


155,3


146,1


142,2


149,0


157,3


161,7


148,8


146,7


151,6


166,2


155,7


145,9


142,7


149,9


157,4


161,4


149,4


146,8


150,6


167,8


155,5


145,8


142,5


149,8


157,1


160,9


148,6


146,4


150,0


167,0


2,2


1,9


2,4


2,6


2,1


4,8


5,4


5,1


4,3


6,0


2,1


1,8


2,2


2,5


1,9


4,5


4,9


4,8


3,9


5,5


2,15


1,85


2,30


2,55


2,00


4,65


5,15


4,95


4,10


5,75



0,0371


0,0385


0,0393


0,0369


0,0367


0,0403


0,0411


0,0429


0,0416


0,0397


0,0369


0,0388


0,0387


0,0362


0,0367


0,0409


0,0409


0,0430


0,0433


0,0388



0,0375


0,0414



0,00054


0,00082




Коэффициент принимаем равным 1,2, a - равным 0,95. Тогда в соответствии с формулой (Е.9) рассчитываем для:


=0,95(1,2·0,0375+2,571·0,00054)=0,0441;


=0,95(1,2·0,0414+2,571·0,00082)=0,0492.



ПРИЛОЖЕНИЕ Ж

(рекомендуемое)


РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ


МЕТОДИКА ВЫБОРА ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ ПО УСЛОВИЯМ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТИ


Ж.1 Выбор теплоизоляционного материала по условиям экономической целесообразности следует производить только из материалов, предназначенных для ограждающих конструкций, удовлетворяющих требованиям экологической и пожарной безопасности, деструкционной стойкости.


Ж.2 Экономическую целесообразность теплозащиты следует оценивать по выполнению двух условий.


Первое условие: чистый дисконтированный доход от применения выбранного теплоизоляционного материала в данной конструкции должен быть положительным


(Ж.1)


где - чистый дисконтированный доход (интегральный эффект), руб/м;


- ежегодное сокращение эксплуатационных издержек за счет снижения теплопотерь через 1 м поверхности ограждающей конструкции, руб/(м·год);


- капитальные вложения в теплоизоляционный слой (на 1 м поверхности ограждающей конструкции), руб/м;


- норма дисконта, выбираемая заказчиком (при отсутствии данных принимается равной 0,08 год);


- нормативный срок службы ограждающей конструкции здания, лет;


- номер текущего года.


Второе условие: срок окупаемости капитальных вложений в теплозащитный слой ограждающей конструкции (с учетом дисконтирования прибыли) должен быть не больше срока окупаемости банковского вклада.


Ж.3 Первое условие экономической целесообразности при выборе теплоизоляционного материала должно удовлетворять неравенству


(Ж.2)


где - параметр теплоизоляционного материала, определяющий стоимость единицы термического сопротивления теплоизоляционного слоя площадью 1 м, (руб/м)/(м·°С/Вт);


- стоимость теплоизоляционного материала, руб/м;


- коэффициент теплопроводности теплоизоляционного материала, Вт/(м·°С);


- тарифная стоимость тепловой энергии от выбранного источника теплоснабжения, руб/Вт·ч;


- функция влияния относительной площади оребрения для трехслойных бетонных конструкций с ребрами и теплоизоляционными вкладышами;


- функция влияния теплотехнической неоднородности многослойной конструкции;


- коэффициент дисконтирования эксплуатационных издержек, лет;


- то же, что и в формуле (1) настоящего Свода правил, °С·сут;


- то же, что и в формуле (3) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S;


- нормируемое приведенное сопротивление теплопередаче многослойной ограждающей конструкции, определяемое согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S, м·°С/Вт;


- сопротивление теплопередаче той же конструкции без теплоизоляционного слоя, м·°С/Вт.


Численные значения , , определяются по формулам:


(Ж.З)


где - отношение площади, занимаемой ребрами, к площади поверхности конструкции (без учета оконных проемов);


, (Ж.4)


где и - те же, что и в формуле (Ж.2);


- то же, что и формуле (11);


(Ж.5)


где , - то же, что и в формуле (Ж.1).


Ж.4 Второе условие экономической целесообразности при выборе теплоизоляционного материала должно удовлетворять неравенству


(Ж.6)


где - коэффициент, определяемый по формуле


(Ж.7)


- то же, что и в формуле Ж.2.


Ж.5 Все теплоизоляционные материалы, удовлетворяющие двум неравенствам (Ж.2) и (Ж.6), обеспечивают экономическую целесообразность применения в качестве теплозащиты. При этом приоритет следует отдавать материалам с наименьшим значением , как обеспечивающим максимальную величину чистого дисконтированного дохода в данных условиях.


Ж.6 Теплоизоляционные материалы, удовлетворяющие только первому условию, обеспечивают относительную экономическую целесообразность. Их использование рекомендуется только по согласованию с заказчиком.


Ж.7 Использование для теплозащиты зданий теплоизоляционных материалов, не удовлетворяющих условиям экономической целесообразности, не рекомендуется.


Пример расчета


Требуется оценить экономическую целесообразность использования в г.Уфе следующих теплоизоляционных материалов для теплозащиты кирпичной стены жилого дома с конструктивным слоем из силикатного четырнадцатипустотного кирпича на цементно-песчаном растворе с коэффициентом теплопроводности =0,64 Вт/(м·°С) и наружным облицовочным слоем из керамического пустотного кирпича на цементно-песчаном растворе с коэффициентом теплопроводности =0,58 Вт/(м·°С):


- плит теплоизоляционных из минеральной ваты на синтетическом связующем П-75 (Салаватский завод ОАО "Термостепс") с коэффициентом теплопроводности =0,045 Вт/(м·°С);


- плит пенополистирольных ПСБ-С-50 (ООО НПО "Полимер", г.Уфа) с коэффициентом теплопроводности =0,041 Вт/(м·°С);


- матов прошивных из минеральной ваты М-125 (Салаватский завод ОАО "Термостепс") с коэффициентом теплопроводности =0,044 Вт/(м·°С);


- шлакоматов 2М-100 (ОАО "Нефтехимстрой", г.Уфа) с коэффициентом теплопроводности=0,044 Вт/(м·°С).


Исходные данные:


- толщина основного конструктивного слоя стены =0,38 м;


- толщина наружного облицовочного слоя =0,12 м;


- крепление - гибкие связи из стеклопластика;


- коэффициент теплотехнической однородности =0,84;


- нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче м·°С/Вт;


- район строительства - г.Уфа, =5730 °С·сут;


- тарифная стоимость тепловой энергии ;


- нормативный срок службы конструкции =50 лет;


- норма дисконта, выбранная заказчиком, .


Порядок расчета


1. Суммарное сопротивление теплопередаче стены без теплоизоляционного слоя



2. Значение функций влияния внутреннего оребрения и теплотехнической однородности конструкции


=0,84(3,33-0,958)/(3,33-0,84·0,958)=0,789.


3. Значения коэффициентов дисконтирования


лет;


лет.


4. Определение условий экономической целесообразности по формулам (Ж.2)-(Ж.6):


- для первого условия



- для второго условия



5. Значения параметра для заданных теплоизоляционных материалов приняты по данным предприятий-производителей:


- плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем П-75 (Салаватский завод ОАО "Термостепс"):


;


- плиты пенополистирольные ПСБ-С-50 (ООО НПО "Полимер" г.Уфа):



- маты прошивные из минеральной ваты М-125 (Салаватский завод ОАО "Термостепс"):


;


- шлакоматы 2М-100 (ОАО "Нефтехимстрой", г.Уфа):


.


6. Теплоизоляционным материалом, удовлетворяющим требованиям экономической целесообразности, в данном случае являются плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем П-75 Салаватского завода ОАО "Термостепс", имеющие .




ПРИЛОЖЕНИЕ И

(рекомендуемое)


ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА УРОВНЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ


И.1 РАСЧЕТ УРОВНЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ПО НОРМИРУЕМУМУ УДЕЛЬНОМУ РАСХОДУ

ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ НА ОТОПЛЕНИЕ ЗДАНИЯ


Требуется определить уровень теплозащиты 12-этажного жилого двухсекционного здания, намеченного к строительству в Санкт-Петербурге. Уровень теплозащиты определяется по комплексному показателю нормируемого удельного расхода тепловой энергии на отопление здания.


Исходные данные


Двенадцатиэтажное двухсекционное жилое здание состоит из одной торцевой секции и одной угловой торцевой секции. Общее количество квартир - 77 (2-й - 12-й этажи), 1-й этаж - офисные помещения. Каркас, включая перекрытия, - из монолитного железобетона. Стены - самонесущие с эффективным утеплителем, окна с трехслойным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах. Покрытие - совмещенное железобетонное с эффективным утеплителем. Цокольный этаж - отапливаемый с размещением офисных и административных помещений, полы по грунту. Здание подключено к централизованной системе теплоснабжения.


Согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S климатические параметры Санкт-Петербурга следующие:


- расчетная температура наружного воздуха , определяемая по температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, равна минус 26 °С;


- продолжительность отопительного периода со средней суточной температурой наружного воздуха 8 °С равна =220 сут;


- средняя температура наружного воздуха за отопительный период=минус 1,8 °С.


Согласно #M12291 1200003003ГОСТ 30494#S и #M12293 0 1200008512 2777474341 78 77 78 1243881080 1328745305 584910322 4294967268СанПиН 2.1.2.1002#S оптимальная расчетная температура внутреннего воздуха жилого здания =20 °С. Согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S расчетная относительная влажность внутреннего воздуха из условия невыпадения конденсата на внутренних поверхностях наружных ограждений равна =55%.


Вычисляем градусо-сутки отопительного периода согласно формуле (1) =(20+1,8)·220=4796 °С·сут.


Порядок расчета


Расчет площадей и объемов объемно-планировочного решения здания выполняют в соответствии с 5.4 по рабочим чертежам архитектурно-строительной части проекта. В результате получены следующие основные объемы и площади:


- отапливаемый объем ;


- отапливаемая площадь (для жилых зданий - общая площадь квартир) ;


- площадь жилых помещений ;


- общая площадь наружных ограждающих конструкций здания , в том числе:


стен ;


окон и балконных дверей ;


совмещенного покрытия ;


перекрытий под эркерами ;


полов по грунту .


Рассчитывают отношение площади окон и балконных дверей к площади стен, включая окна и балконные двери =779/(4508+779)=0,15, что ниже требуемого отношения, которое согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S должно быть не более 0,18.


Рассчитывают показатель компактности здания =6475/22956=0,28, что ниже нормируемого значения, которое согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S для 12-этажных зданий составляет 0,29, и, следовательно, удовлетворяет требованиям норм.


Нормируемые теплозащитные характеристики наружных ограждений предварительно определяются согласно разделу 5 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S в зависимости от градусо-суток района строительства. Для Санкт-Петербурга (=4796 °С·сут) нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен =3,08; окон и балконных дверей =0,51; совмещенного покрытия =4,6; перекрытий под эркерами =4,6; полов по грунту (в отапливаемом подвале)


Требуемый воздухообмен определяется для жилых зданий исходя из нормы, установленной согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S, 3 м/ч удаляемого воздуха на 1 м жилых помещений.


Нормируемое значение удельного расхода тепловой энергии на отопление здания определяют по таблице 9 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S. Для 12-этажных жилых зданий эта величина равна


Выполняют расчет удельной потребности в тепловой энергии на отопление здания , кДж/(м·°С·сут), согласно приложению Г #M12291 1200035109СНиП 23-02#S и методике приложения И.2. Поскольку в здании применены окна с трехслойным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах, то в расчет введено В результате расчета при норме


И.2 МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЗДАНИЯ

И ЗАПОЛНЕНИЕ ФОРМЫ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ПАСПОРТА


И.2.1 Перед заполнением формы энергетического паспорта следует привести краткое описание проекта здания. При этом указываются этажность здания, количество и типы секций, количество квартир и место строительства. Приводится характеристика наружных ограждающих конструкций: стен, окон, покрытия или чердака, подвала, подполья, а при отсутствии пространства под первым этажом - полов по грунту. Указывается источник теплоснабжения здания и характер разводки трубопроводов отопления и горячего водоснабжения.


Методика расчета параметров приведена на примере жилого здания, описанного в разделе 18.


И.2.2 В разделе "Общая информация о проекте" приводится следующая информация:


адрес здания - регион РФ, город или населенный пункт, название улицы и номер здания;


тип здания - в соответствии с разделом 17;


разработчик проекта - название головной проектной организации;


адрес и телефон разработчика - почтовый адрес, номер телефона и факса дирекции;


шифр проекта - номер проекта повторного применения или индивидуального проекта, присвоенный проектной организацией.


И.2.3 В разделе "Расчетные условия" приводятся климатические данные для города или пункта строительства здания и принятые температуры помещений (здесь и далее нумерация приведена согласно разделу 18):


1. Расчетная температура внутреннего воздуха принимается по таблице 1. Для жилого здания в г. Твери =20 °С.


2. Расчетная температура наружного воздуха . Принимается значение температуры наружного воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S. Для г. Твери =-29 °С.


3. Расчетная температура теплого чердака . Принимается равной 14 °С, исходя из расчета теплового баланса системы, включающей теплый чердак и ниже расположенные жилые помещения. В данном проекте теплый чердак отсутствует.


4. Расчетная температура техподполья (технического подвала) . При наличии в подвале труб систем отопления и горячего водоснабжения эта температура принимается равной не менее плюс 2 °С, исходя из расчета теплопоступлений от инженерных систем и вышерасположенных жилых помещений. В данном проекте подвал неотапливаемый.


5. Продолжительность отопительного периода . Принимается согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S. Для г.Твери =218 сут.


6. Средняя температура наружного воздуха за отопительный период . Принимается согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S. Для г.Твери =-3,0 °С.


7. Градусо-сутки отопительного периода вычисляются по формуле (1).


Для г.Твери =5014 °С·сут.


И.2.4 В разделе "Функциональное назначение, тип и конструктивное решение здания" приводятся данные, характеризующие здание.


8-11. Все характеристики по этим пунктам принимаются по проекту здания.


И.2.5 В разделе "Объемно-планировочные параметры здания" вычисляют в соответствии с требованиями подраздела 5.4 площадные и объемные характеристики и объемно-планировочные показатели:


12. Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания . Устанавливается по внутренним размерам "в свету" (расстояния между внутренними поверхностями наружных ограждающих конструкций, противостоящих друг другу).


Площадь стен, включающих окна, балконные и входные двери в здание, витражи, , м, определяется по формуле


, (И.1)


где - длина периметра внутренней поверхности наружных стен этажа, м;


- высота отапливаемого объема здания, м;


- дополнительная площадь наружных стен (лестничных клеток, лифтовых шахт), выходящих за пределы основного фасада (выше уровня потолка последнего этажа и ниже уровня пола первого этажа), м. В данном примере =0.



Площадь наружных стен , м, определяется по формуле


, (И.2)


где - площадь окон, определяется как сумма площадей всех оконных проемов.


Для рассматриваемого здания Из них площадь оконных проемов в лестнично-лифтовом узле


Тогда (в том числе продольных стен - 2581 м, торцевых стен - 580 м).


Площадь покрытия , м, и площадь перекрытия над подвалом , м, равны площади этажа



Общая площадь наружных ограждающих конструкций определяется по формуле


(И.3)


13-16. Площадь отапливаемых помещений и площадь жилых помещений определяются по проекту и равны:


#G0

17. Отапливаемый объем здания , м, вычисляется как произведение площади этажа , м, (площади, ограниченной внутренними поверхностями наружных стен) на высоту , м, этого объема, представляющую собой расстояние от пола первого этажа до потолка последнего этажа.


(И.4)


18-19. Показатели объемно-планировочного решения здания определяются по формулам:


- коэффициент остекленности фасадов здания


. (И.5)


- показатель компактности здания


. (И.6)


И.2.6 Раздел "Энергетические показатели" включает теплотехнические и теплоэнергетические показатели.


Теплотехнические показатели


20. Согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений , м·°С/Вт, должно приниматься не ниже нормируемых значений , которые устанавливаются по нормам таблицы 4 этого СНиП в зависимости от градусо-суток отопительного периода. Для =5014 °С·сут нормируемое сопротивление теплопередаче равно для:


- стен


- окон и балконных дверей


- покрытия


- перекрытий первого этажа


Согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S в случае удовлетворения требования по удельному расходу тепловой энергии на отопление здания приведенное сопротивление теплопередаче для отдельных элементов наружных ограждений может приниматься ниже нормируемых значений. В рассматриваемом случае для стен здания приняли , что ниже нормируемого значения, для покрытия - , для перекрытия первого этажа -


Проверяют принятую величину для стен на ограничение по температурному перепаду, подставляя ее в формулу (4) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S: для стен =2,12 °С, что меньше 4 °С и, следовательно, по этому показателю удовлетворяет нормам #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


Для заполнения оконных и балконных проемов приняли окна и балконные двери с тройным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах , что выше нормируемого значения.


21. Приведенный коэффициент теплопередачи здания , Bт/(м·°C), определяется согласно формуле (Г.5) приложения Г #M12291 1200035109СНиП 23-02#S



22. Кратность воздухообмена жилого здания за отопительный период , 1/ч, рассчитывается по формуле (Г.8) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S. При этом количество приточного воздуха в жилые помещения определяется из расчета заселенности квартиры 20 м общей площади на одного человека и менее и условно принимается 3 м/ч на 1 м площади жилых комнат, т.е. равным 3. Так как естественная вентиляция в здании работает круглосуточно, то =168. Кратность воздухообмена в жилых помещениях здания равна



где - коэффициент, учитывающий долю внутренних ограждающих конструкций в отапливаемом объеме здания, принимаемый равным 0,85;


- отапливаемый объем здания, м.


К этому воздухообмену следует добавить объем инфильтрующегося воздуха через окна и балконные двери лестничной клетки, лифтовых холлов наружных пожарных переходов. Воздухопроницаемость окон и балконных дверей наружных переходов следует принимать из сертификата испытаний и при отсутствии - 2,1 кг/(м·ч), входных дверей в здание - 7 кг/(м·ч) (табл.11 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S). Количество инфильтрующегося воздуха , поступающего в лестничные клетки, определяется согласно Г.5 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.



Кратность воздухообмена за счет инфильтрующегося воздуха в лестнично-лифтовом узле равна



И общая кратность воздухообмена в жилом здании равна сумме этих кратностей


.


23. Условный коэффициент теплопередачи здания , Bт/(м·°C), определяется по формуле (Г.6) приложения Г #M12291 1200035109СНиП 23-02#S


.


24. Общий коэффициент теплопередачи здания , Bт/(м·°C), определяется по формуле (Г.4) приложения Г #M12291 1200035109СНиП 23-02#S


Теплоэнергетические показатели


25. Общие теплопотери через наружную ограждающую оболочку здания за отопительный период , МДж, определяются по формуле (Г.3) приложения Г #M12291 1200035109СНиП 23-02#S


=0,0864·1,092·5014·5395=2552185 МДж.


26. Удельные бытовые тепловыделения , Вт/м, следует устанавливать исходя из расчетного удельного электро- и газопотребления здания (по Г.6 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S), но не менее 10 Вт/м. В нашем случае принято 14,5 Вт/м.


27. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период , МДж, определяются по формуле (Г.10) приложения Г #M12291 1200035109СНиП 23-02#S


=0,0864·14,5·218·3416=932945 МДж.


28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период , МДж, определяются по формуле (Г.11) приложения Г #M12291 1200035109СНиП 23-02#S. Данные о количестве суммарной солнечной радиации (прямой, рассеянной и отраженной) на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности за отопительный период вычисляют согласно приложению В. Для г.Твери средняя величина суммарной солнечной радиации при действительных условиях облачности на вертикальные поверхности СВ/СЗ ориентации , на поверхности ЮВ/ЮЗ ориентации . Площади светопроемов соответственно ориентации - по 347 м.


=0,5·0,76·(716·347+1224·347)=255861 МДж.


29. Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период , МДж, определяется по формуле (Г.2) приложения Г #M12291 1200035109СНиП 23-02#S


=[2552185-(932945+255861)0,8·0,85]x1,13=1970491 МДж.


30. Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания , кДж/(м·°С·сут), определяется по формуле (Г.1) приложения Г #M12291 1200035109СНиП 23-02#S


.


31. Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление здания , принимается в соответствии с таблицей 9 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S равным 76 . Проект здания соответствует требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S при следующих сопротивлениях теплопередаче наружных ограждающих конструкций:


стен -


окон и балконных дверей -


покрытий -


перекрытий первого этажа -




ПРИЛОЖЕНИЕ К

(рекомендуемое)


ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ

ФАСАДА ЖИЛОГО ЗДАНИЯ


Исходные данные

1. Объект строительства - 16-этажный односекционный крупнопанельный жилой дом, построенный в г.Кашире Московской области. Условие эксплуатации ограждений Б согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


2. Наружные стены - из трехслойных железобетонных, , панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола толщиной 165 мм, . Панели имеют толщину 335 мм. По периметру панелей и их проемов утеплитель имеет защитный слой из цементно-песчаного раствора толщиной 10 мм. Для соединения железобетонных слоев применены два вида гибких связей из коррозионно-стойкой стали диаметром 8 мм: треугольные и точечные (шпильки). Расчет приведенного сопротивления теплопередаче выполнен согласно формуле (14) и соответствующего примера расчета в приложении Н.


3. Для заполнения проемов применены деревянные оконные блоки с тройным остеклением в раздельно-спаренных переплетах .


4. В стыках применен минераловатный утеплитель , снаружи закрытый уплотнителем Вилатерм .


5. Для Московской области (г.Кашира) согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S средняя температура и продолжительность отопительного периода составляют: . Температура внутреннего воздуха =20 °С. Тогда градусо-сутки отопительного периода согласно формуле (1) составляют


=(20+3,4)·212=4961 °С·сут.

Порядок расчета


1. По таблице 4 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S =4961 °С·сут соответствует нормируемое сопротивление теплопередаче для стен жилых зданий .


2. Сопротивление теплопередаче панелей по глади, рассчитанное по формуле (8), равно


.


3. К числу теплопроводных включений и теплотехнических неоднородностей в стенах 16-этажного панельного дома относятся гибкие связи, оконные откосы, горизонтальные и вертикальные стыки панелей, угловые стыки, примыкание панелей к карнизу и цокольному перекрытию.


Для расчета по формуле (14) коэффициентов теплотехнической однородности различных типов панелей коэффициенты влияния теплопроводных включений и площади зон их влияния рассчитаны на основе решения задач стационарной теплопроводности на компьютере соответствующих узлов и приведены в таблице К.1.



Таблица K.1


#G0N п.п.


Вид теплотехнической неоднородности


Площадь зоны влияния -й неоднородности


Коэффициент влияния -й неоднородности


1


Гибкая связь:






треугольная

0,71


0,16



точечная

0,35


0,16


2


Вертикальный стык стеновых панелей с примыкающей внутренней перегородкой из тяжелого бетона

0,94


-0,03


3


Горизонтальный стык стеновых панелей с примыкающим железобетонным перекрытием:






со стороны пола

0,335 на 1 м


0,07



со стороны потолка

0,335 на 1 м


0,38


4


Оконные откосы

0,335 на 1 м


0,47


5


Наружный угол, образованный стеновыми панелями

0,94


0,14


6


Внутренний угол, образованный стеновыми панелями

0,94


-0,14


7


Примыкание панели к чердачному перекрытию

0,335 на 1 м


0,33


8


Примыкание панели к цокольному перекрытию

0,335 на 1 м


0,4




4. Коэффициенты теплотехнической однородности стеновых панелей рядового этажа 16-этажного дома, рассчитанные по формуле (14), приведены в таблице К.2.



Таблица К.2


#G0N п.п.

Тип стеновой панели


Количество панелей


Площадь панели (без площади проема), м


Количество гибких связей


Коэффициент теплотехнической однородности










треугольных


точечных




1


Панель 3х2,8 м с оконным проемом 1,5х1,5 м Н-101 т:



6,15


6


2






с рядовыми стыками

2








0,743




с наружным углом

4








0,73




с наружным и внутренним углами

2








0,74




с двумя наружными углами

2








0,724


2


Панель 4,5х2,8 м с балконным проемом (1,5х1,5 м+2,2х0,9 м) Н-100 т:



8,37


7


2






с рядовыми стыками

2








0,75




с наружным углом

2








0,729




с внутренним углом

2








0,757


3


Панель 4,5х2,8 м с оконным проемом 2,1х1,5 м Н-123 т с наружным и внутренним углами

2


9,45


6


2


0,787


4


Панель лифтового отсека 3,65х2,8 м с дверным проемом 2х1 м Н-201 т с внутренним углом

1


8,22


5


2


0,8


5


Панель лестничной клетки 2,35х2,8 м с дверным проемом 2х1 м Н-202 т

1


4,58


5


2


0,714


6


Глухая панель 1,45х2,8 м Н-1т, Н-2т, Н-3т, Н-4т

10


4,06


4


2


0,832


7


Глухая панель 3,25х2,8 м Н-7т, Н-8т

4


9,1


6


3


0,856


8


Глухая панель 1,5х2,8 м Н-28т:



4,2


4


2






с рядовыми стыками

2








0,836




с внутренним углом

2








0,864



Итого

38






5. Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада определяется по формуле (24) и для рядового этажа (в соответствии с количеством типов панелей по таблице К.2) равен:


=(6,15·10+8,37·6+9,45·2+8,22+4,58+4,06·10+9,1·4+4,2·4)/(2·6,15/0,743+

+4·6,15/0,73+2·6,15/0,74+2·6,15/0,724+2·8,37/0,75+2·8,37/0,729+2·8,37/0,757+


+2·9,45/0,787+8,22/0,8+4,58/0,714+10·4,06/0,832+4·9,1/0,856+2·4,2/0,836+2·4,2/0,864)=


=237,22/304=0,78;


- для первого этажа


=0,78·0,962=0,75;


- для последнего этажа


=0,78·0,97=0,757.


Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада здания


=16/(14/0,78+1/0,75+1/0,757)=0,777.


Приведенное сопротивление теплопередаче фасада 16-этажного жилого дома по формуле (23) равно


.


Следовательно, наружные стены 16-этажного жилого дома удовлетворяют требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.




ПРИЛОЖЕНИЕ Л

(справочное)


ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ , КОЭФФИЦИЕНТ ЗАТЕНЕНИЯ НЕПРОЗРАЧНЫМИ ЭЛЕМЕНТАМИ , КОЭФФИЦИЕНТ ОТНОСИТЕЛЬНОГО ПРОПУСКАНИЯ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ ОКОН, БАЛКОННЫХ ДВЕРЕЙ И ФОНАРЕЙ


Таблица Л.1


#G0N п.п.


Заполнение светового проема


Светопрозрачные конструкции




в деревянных или ПХВ переплетах


в алюминиевых переплетах










1


2


3


4


5


6


7


8


1


Двойное остекление из обычного стекла в спаренных переплетах

0,40


0,75


0,62


-


0,70


0,62


2


Двойное остекление с твердым селективным покрытием в спаренных переплетах

0,55


0,75


0,65


-


0,70


0,65


3


Двойное остекление из обычного стекла в раздельных переплетах

0,44


0,65


0,62


0,34


0,60


0,62


4


Двойное остекление с твердым селективным покрытием в раздельных переплетах

0,57


0,65


0,60


0,45


0,60


0,60


5


Блоки стеклянные пустотные (с шириной швов 6 мм) размером, мм:









194х194х98

0,31


0,90


0,40 (без переплета)




2544х244х98

0,33


0,90


0,45 (без переплета)


6


Профильное стекло коробчатого сечения

0,31


0,90


0,50 (без переплета)


7


Двойное из органического стекла для зенитных фонарей

0,36


0,90


0,9


-


0,90


0,90


8


Тройное из органического стекла для зенитных фонарей

0,52


0,90


0,83


-


0,90


0,83


9


Тройное остекление из обычного стекла в раздельно-спаренных переплетах

0,55


0,50


0,70


0,46


0,50


0,70


10


Тройное остекление с твердым селективным покрытием в раздельно-спаренных переплетах

0,60


0,50


0,67


0,50


0,50


0,67


11


Однокамерный стеклопакет в одинарном переплете из стекла:















обычного

0,35


0,80


0,76


0,34


0,80


0,76




с твердым селективным покрытием

0,51


0,80


0,75


0,43


0,80


0,75




с мягким селективным покрытием

0,56


0,80


0,54


0,47


0,80


0,54


12


Двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете из стекла:















обычного (с межстекольным расстоянием 8 мм)

0,50


0,80


0,74


0,43


0,80


0,74




обычного (с межстекольным расстоянием 12 мм)

0,54


0,80


0,74


0,45


0,80


0,74




с твердым селективным покрытием

0,58


0,80


0,68


0,48


0,80


0,68




с мягким селективным покрытием

0,68


0,80


0,48


0,52


0,80


0,48




с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном

0,65


0,80


0,68


0,53


0,80


0,68


13


Обычное стекло и однокамерный стеклопакет в раздельных переплетах из стекла:















обычного

0,56


0,60


0,63


0,50


0,60


0,63




с твердым селективным покрытием

0,65


0,60


0,58


0,56


0,60


0,58




с мягким селективным покрытием

0,72


0,60


0,51


0,60


0,60


0,58




с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном

0,69


0,60


0,58


0,60


0,60


0,58


14


Обычное стекло и двухкамерный стеклопакет в раздельных переплетах из стекла:















обычного

0,65


0,60


0,60


-


0,60


0,60




с твердым селективным покрытием

0,72


0,60


0,56


-


0,58


0,56




с мягким селективным покрытием

0,80


0,60


0,36


-


0,58


0,56




с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном

0,82


0,60


0,56


-


0,58


0,56


15


Два однокамерных стеклопакета в спаренных переплетах

0,70


0,70


0,59


-


0,70


0,59


16


Два однокамерных стеклопакета в раздельных переплетах

0,75


0,60


0,54


-


0,60


0,54


17


Четырехслойное остекление из обычного стекла в двух спаренных переплетах

0,80


0,50


0,59


-


0,50


0,59


Примечания


1 Значения приведенного сопротивления теплопередаче, указанные в таблице, допускается применять в качестве расчетных при отсутствии этих значений в стандартах или технических условиях на конструкции или не подтвержденных результатами испытаний.


2 К мягким селективным покрытиям стекла относят покрытия с тепловой эмиссией менее 0,15, к твердым (К-стекло) - 0,15 и более.


3 Значения приведенного сопротивления теплопередаче заполнений световых проемов даны для случаев, когда отношение площади остекления к площади заполнения светового проема равно 0,75.


4 Значения для окон со стеклопакетами приведены:

- для деревянных окон при ширине переплета 78 мм;

- для конструкций окон в ПВХ переплетах шириной 60 мм с тремя воздушными камерами.

При применении ПВХ переплетов шириной 70 мм и с пятью воздушными камерами приведенное сопротивление теплопередаче увеличивается на 0,03 м·°С/Вт;


- для алюминиевых окон значения приведены для переплетов с термическими вставками.


ПРИЛОЖЕНИЕ М

(обязательное)


МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ НА ОСНОВЕ РАСЧЕТА ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ


М.1 Ограждающую конструкцию разбивают на расчетные (двухмерные или трехмерные в отношении распределения температур) участки.


М.2 При определении приведенного сопротивления теплопередаче , по данным расчета на персональном компьютере (ПК) стационарного двухмерного температурного поля различают два случая:


а) исследуемая область, выделенная для расчета температурного поля, представляет собой фрагмент ограждающей конструкции, для которого надлежит определить величину ;


б) исследуемая область, для которой рассчитывается температурное поле, меньше по размеру, чем анализируемый фрагмент ограждающей конструкции.


В первом случае искомая величина вычисляется по формуле


, (M.1)


где - сумма тепловых потоков, пересекающих исследуемую область, Вт/м, определенная в результате расчета температурного поля;


- соответственно температура внутреннего и наружного воздуха, °С;


- протяженность исследуемой области, м.


Во втором случае определяют по формуле


, (M.2)


где - протяженность, м, однородной части фрагмента ограждающей конструкции, отсеченной от исследуемой области в ходе подготовки данных к расчету температурного поля;


- сопротивление теплопередаче однородной ограждающей конструкции, м·°С/Вт.


М.3 При расчете двухмерного температурного поля выбранный участок вычерчивают в определенном масштабе и на основании чертежа составляют схему расчета, упрощая ее для удобства разбиения на участки и блоки. При этом:


а) заменяют сложные конфигурации участков, например криволинейные, более простыми, если эта конфигурация имеет незначительное влияние в теплотехническом отношении;


б) наносят на чертеж границы области исследования и оси координат (). Выделяют участки с различными теплопроводностями и указывают условия теплообмена на границах. Проставляют все необходимые размеры;


в) расчленяют область исследования на элементарные блоки, выделяя отдельно участки с различными коэффициентами теплопроводности. Вычерчивают в масштабе схему расчленения исследуемой области и проставляют размеры всех блоков;


г) вычерчивают область исследования в условной системе координат когда все блоки принимаются одного и того же размера. Проставляют координаты вершин полигонов, ограничивающих участки области с различными теплопроводностями, и координаты вершин многоугольников, образующих границы исследуемой области. Нумеруют участки и границы исследуемой области и подписывают вершины областей теплопроводностей, температур (или тепловых потоков) на границах или окружающего воздуха и коэффициентов теплоотдачи;


д) пользуясь двумя чертежами, выполненными по "в" и "г", и руководствуясь стандартной (обычной) последовательностью расположения, составляют комплект численных значений исходных данных для ввода в ПК.


Пример расчета 1

Требуется определить приведенное сопротивление теплопередаче трехслойной металлической стеновой панели из листовых материалов.

Исходные данные


1. Конструкция панели изображена на рисунке M.1. Она состоит из двух стальных профилированных листов с коэффициентом теплопроводности 58 Вт/(м·°С), между которыми размещены минераловатные плиты "Роквул" плотностью 200 кг/м с коэффициентом теплопроводности 0,05 Вт/(м·°С). Листы соединяются между собой стальными профилями через бакелизированные фанерные прокладки толщиной 8 мм с коэффициентом теплопроводности 0,81 Вт/(м·°С).


2. В расчете приняты следующие условия на сторонах ограждения:


снаружи - ;


внутри - .


Порядок расчета


На процесс теплопередачи в рассматриваемой конструкции оказывают существенное влияние стальные профили, соединяющие профилированные листы обшивки друг с другом и образующие так называемые мостики холода. Для разрыва этих мостиков холода профили присоединены к листам через фанерные прокладки. Участок конструкции с ребром посередине возможно выделить для расчета температурного поля.


Температурное поле рассматриваемого участка двухмерно, так как распределение температуры во всех плоскостях, параллельных плоскости поперечного сечения конструкции, одинаково. Профили в основной части находятся на расстоянии 2 м один от другого, поэтому при расчете можно учесть ось симметрии посредине этого расстояния.


Исследуемая область (рисунок M.1) имеет форму прямоугольника, две стороны которого являются естественными границами ограждающей конструкции, на которых задаются условия теплообмена с окружающей средой, а остальные две - осями симметрии, на которых возможно задавать условия полной теплоизоляции, т.е. тепловой поток в направлении оси , равный нулю.





1 - минераловатные плиты; 2 - профилированные стальные профили;

3 - стальные профили; 4 - фанерные прокладки


Рисунок M.1 - Конструкция трехслойной панели из листовых материалов и чертеж исследуемой области



Исследуемая область для расчета согласно М.3 была расчленена на 1215 элементарных блоков с неравномерными интервалами.


В результате расчета двухмерного температурного поля на ПК получен осредненный тепловой поток, проходящий через рассчитанный участок ограждающей конструкции, равный =32,66 Вт. Площадь рассчитанного участка составляет .


Приведенное сопротивление теплопередаче рассчитанного фрагмента по формуле (M.1)


.


Для сравнения сопротивление теплопередаче вне теплопроводного включения, определенное по формуле (8), равно


.


Температура внутренней поверхности в зоне теплопроводного включения по расчету на ПК равна 9,85 °С. Проверим на условие выпадения конденсата при . Согласно приложению Р температура точки росы =10,7 °С, что выше температуры поверхности по теплопроводному включению, следовательно, при расчетной температуре наружного воздуха -30 °С будет выпадение конденсата и конструкция нуждается в доработке.


Расчетную температуру наружного воздуха, при которой не будет выпадения конденсата, следует определять по формуле



М.4 При подготовке к решению задач о стационарном трехмерном температурном поле выполняют следующий алгоритм:


а) выбирают требуемый для расчета участок ограждающей конструкции, трехмерный в отношении распределения температур. Вычерчивают в масштабе три проекции ограждающей конструкции и проставляют все размеры;


б) составляют схему расчета (рисунок М.2), вычерчивая в аксонометрической проекции и определенном масштабе изучаемую часть ограждающей конструкции. При этом сложные конфигурации участков заменяют более простыми, состоящими из параллелепипедов. При такой замене необходимо учитывать влияющие в теплотехническом отношении детали конструкции. Наносят на чертеж границы области исследования и оси координат, выделяют в виде параллелепипедов участки с различными теплопроводностями, указывают условия теплообмена на границах и проставляют все размеры;


в) расчленяют область исследования на элементарные параллелепипеды плоскостями, параллельными координатным плоскостям (рисунок М.2), выделяя отдельно участки с различной теплопроводностью, вычерчивают в масштабе схему расчленения исследуемой области на элементарные параллелепипеды и проставляют размеры;



г) вычерчивают три проекции области исследования на координатные плоскости в условной системе координат пользуясь схемами, выполненными согласно "б" и "в". Когда все элементарные параллелепипеды принимаются одного и того же размера, проставляют координаты вершин проекций параллелепипедов, ограничивающих участки области с различными теплопроводностями, и проекции плоскостей, образующих границы исследуемой области. Подписывают величины теплопроводностей, температуру на границах или окружающего воздуха и коэффициенты теплоотдачи;


д) составляют комплект исходных данных, пользуясь схемами "б", "в", "г", для ввода в ПК.





Рисунок М.2 - Конструкция панели совмещенной крыши (а) и схема расчета панели совмещенной крыши (б)



Пример расчета 2


Определить приведенное сопротивление теплопередаче панели совмещенной крыши, выполненной из ребристых железобетонных оболочек.


Исходные данные


1. Конструкция панели совмещенной крыши (рисунок М.2) размером 3180х3480х270 мм представляет в сечении трехслойную оболочку. Наружный и внутренний слои толщиной 50 и 60 мм из железобетона с коэффициентом теплопроводности 2,04 Вт/(м·°С). Средний теплоизоляционный слой из пенополистирольных плит с коэффициентом теплопроводности 0,05 Вт/(м·°С). Каждая из оболочек имеет параллельные один другому на расстоянии 700 мм ребра по 60 и 40 мм, доходящие до середины теплоизоляционного слоя. Ребра оболочек взаимно перпендикулярны и, таким образом, каждое ребро одной оболочки примыкает к ребру другой оболочки на площадке 60х40 мм.


2. В расчете приняты следующие условия на поверхностях ограждения


снаружи - ;


внутри -


Порядок расчета


Процесс теплопередачи такой ограждающей конструкции трехмерен, так как распределение температур определяется не только потоками теплоты, перпендикулярными плоскости ограждения, но и потоками теплоты в его плоскости. Поле температур симметрично относительно координатных плоскостей, поэтому для расчета возможно вырезать исследуемую область конструкции плоскостями, параллельными координатным (на рисунке М.2, а помечено буквами ). На рисунке М.2, б представлено аксонометрическое изображение этой части конструкции. Условия теплообмена: на плоскостях тепловые потоки, перпендикулярные осям координат , равны нулю; на плоскостях возможно задать граничные условия второго рода:


- для плоскости ;


- для плоскости


Согласно принятой методике расчета трехмерного температурного поля исследуемая область расчленяется на 3528 элементарных параллелепипедов. Расчет выполняется на ПК. В результате расчета получаем осредненный тепловой поток =3,215 Вт. Площадь рассчитанного фрагмента


Приведенное сопротивление теплопередаче рассчитанного участка и всей панели определяется по формуле (M.1)





ПРИЛОЖЕНИЕ Н

(рекомендуемое)


ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЙ ОДНОРОДНОСТИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ТАБЛИЧНЫМ ЗНАЧЕНИЯМ








Рисунок H.1 - Схемы теплопроводных включений в ограждающих конструкциях

H.1 РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЙ ОДНОРОДНОСТИ ПО ФОРМУЛЕ (12)

НАСТОЯЩЕГО СВОДА ПРАВИЛ



Таблица H.1 - Определение коэффициента


#G0Схема теплопроводного включения по рисунку H.1



Коэффициент при (рисунок H.1)




0,1


0,2


0,4


0,6


0,8


1


1,5


2


I


2


1,02


1,01


1,01


1,01


1


1


1


1



5


1,16


1,11


1,07


1,05


1,04


1,03


1,02


1,01



10


1,33


1,25


1,15


1,1


1,08


1,06


1,04


1,03



30


1,63


1,47


1,27


1,18


1,14


1,11


1,07


1,05


II


10-40


2,65


2,2


1,77


1,6


1,55


-


-


-


III

При

0,25


2


1,02


1,01


1,01


1,01


1,01


1,01


1,01


1




5


1,12


1,08


1,05


1,04


1,03


1.03


1,02


1,01




10


1,18


1,13


1,07


1,05


1,04


1,04


1,03


1,02




30


1,21


1.16


1,1


1,07


1,05


1,04


1,03


1,02



0,5


2


1,05


1,04


1,03


1,02


1,01


1,01


1,01


1,01




5


1,28


1,21


1,13


1,09


1,07


1,06


1,04


1,03




10


1,42


1,34


1,22


1,14


1,11


1,09


1,07


1,05




30


1,62


1,49


1,3


1,19


1,14


1,12


1,09


1,06



0,75


2


1,06


1,04


1,03


1,02


1,02


1,01


1,01


1,01




5


1,25


1,2


1,14


1,1


1,08


1,07


1,05


1,03




10


1,53


1,42


1,25


1,16


1,12


1,11


1,08


1,05




30


1,85


1,65


1,38


1,24


1,18


1,15


1,11


1,08


IV

При

0,25


2


1,03


1,02


1,02


1,01


1,01


1,01


1


1




5


1,12


1,10


1,07


1,05


1,04


1,03


1,02


1,01




10


1,2


1,16


1,1


1,07


1,06


1,05


1,03


1,02




30


1,28


1,22


1,14


1,09


1,07


1,06


1,04


1,03



0,5


2


1,07


1,05


1,04


1,03


1,02


1,02


1,01


1,01




5


1,32


1,25


1,17


1,13


1,1


1,08


1,06


1,04




10


1,54


1,42


1,27


1,19


1,14


1,12


1,09


1,06




30


1,79


1,61


1,38


1,26


1,19


1,16


1,12


1,08



0,75


2


1,07


1,05


1,04


1,03


1,02


1,02


1,01


1,01




5


1,36


1,28


1,18


1,14


1,11


1,09


1,07


1,05




10


1,64


1,51


1,33


1,23


1,18


1,15


1,11


1,08




30


2,05


1,82


1,5


1,33


1,25


1,21


1,16


1,11


Примечание - Обозначения приняты по рисунку H.1.

Пример расчета


Определить приведенное сопротивление теплопередаче панели с эффективным утеплителем (пенополистирол) и стальными обшивками промышленного здания.


Исходные данные


Размер панели 6х2 м. Конструктивные и теплотехнические характеристики панели:


толщина стальных обшивок 0,001 м, коэффициент теплопроводности ;


толщина пенополистирольного утеплителя 0,2 м, коэффициент теплопроводности .


Отбортовка листового материала вдоль протяженных сторон панели приводит к образованию теплопроводного включения типа IIб (рисунок H.1), имеющего ширину =0,002 м.


Порядок расчета


Сопротивления теплопередаче вдали от включения и по теплопроводному включению :


;


.


Значение безразмерного параметра теплопроводного включения по таблице Н.2


=0,002·58/(0,2·0,04)=14,5.



Таблица Н.2 - Определение коэффициента


#G0Схема теплопроводного включения по рисунку H.1


Значения коэффициента при (по рисунку H.1



0,25


0,5


1


2


5


10


20


50


150


I


0,02


0,041


0,066


0,093


0,121


0,137


0,147


0,155


0,19


IIб


-


-


-


0,09


0,231


0,43


0,665


1,254


2,491


III

При

0,25


0,016


0,02


0,023


0,026


0,028


0,029


0,03


0,03


0,031



0,5


0,036


0,054


0,072


0,083


0,096


0,102


0,107


0,109


0,11



0,75


0,044


0,066


0,095


0,122


0,146


0,161


0,168


0,178


0,194


IV

При

0,25


0,015


0,02


0,024


0,026


0,029


0,031


0,033


0,039


0,048



0,5


0,037


0,056


0,076


0,09


0,103


0,12


0,128


0,136


0,15



0,75


0,041


0,067


0,01


0,13


0,16


0,176


0,188


0,205


0,22




По таблице Н.2 по интерполяции определяем величину


=0,43+[(0,665-0,43)4,5]/10=0,536.


Коэффициент , по формуле (13)



Коэффициент теплотехнической однородности панели по формуле (12)



Приведенное сопротивление теплопередаче по формуле (11)



Н.2 РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЙ ОДНОРОДНОСТИ ПО ФОРМУЛЕ (14)

НАСТОЯЩЕГО СВОДА ПРАВИЛ


Пример расчета


Определить приведенное сопротивление теплопередаче одномодульной трехслойной железобетонной панели на гибких связях с оконным проемом крупнопанельного жилого дома серии III-133.


Исходные данные


Панель толщиной 300 мм содержит наружный и внутренний железобетонные слои, которые соединены между собой двумя подвесками (в простенках), подкосом, расположенным в нижней зоне подоконного участка, и распорками: 10 - у горизонтальных стыков и 2 - в зоне оконного откоса (рисунок Н.2).





1 - распорки; 2 - петля; 3 - подвески;

4 - бетонные утолщения (=75 мм внутреннего железобетонного слоя); 5 - подкос


Рисунок Н.2 - Конструкция трехслойной панели на гибких связях



В #M12293 0 1200037434 4120950664 4294967273 80 2997211231 403162211 2325910542 403162211 2520таблице Н.4#S приведены расчетные параметры панели.


В зоне подвесок и петель внутренний бетонный слой имеет утолщения, заменяющие часть слоя утеплителя.


Порядок расчета


Конструкция ограждения содержит следующие теплопроводные включения: горизонтальные и вертикальные стыки, оконные откосы, утолщения внутреннего железобетонного слоя и гибкие связи (подвески, подкос, распорки).


Для определения коэффициента влияния отдельных теплопроводных включений предварительно рассчитаем по формуле (7) термические сопротивления отдельных участков панели:


в зоне утолщения внутреннего железобетонного слоя


;


по горизонтальному стыку


;


по вертикальному стыку


;


термическое сопротивление панели вдали от теплопроводных включений


.


Условное сопротивление теплопередаче вдали от теплопроводных включений


.


Так как панель имеет вертикальную ось симметрии, то определение последующих величин осуществляем для половины панели.


Определим площадь половины панели без учета проема окна



Толщина панели =0,3 м.


Определим площадь зон влияния и коэффициент для каждого теплопроводного включения панели:


для горизонтального стыка


=2,95/3,295=0,895.


По таблице Н.3 =0,1. Площадь зоны влияния по формуле (15)


;


для вертикального стыка


.



Таблица Н.3 - Определение коэффициента влияния


#G0Вид теплопроводного включения


Коэффициент влияния


Стыки


Без примыкания внутренних ограждений


С примыканием внутренних ограждений




Без ребер


С ребрами толщиной, мм





10


20


:










1 и более


0


0,03


0,07


0,12


0,9


0,005


0,1


0,14


0,17


0,8


0,01


0,13


0,17


0,19


0,7


0,02


0,2


0,24


0,26


0,6


0,03


0,27


0,31


0,34


0,5


0,04


0,33


0,38


0,41


0,4


0,05


0,39


0,45


0,48


0,3


0,06


0,45


0,52


0,55


Оконные откосы


Без ребер


С ребрами толщиной, мм:




10


20


:








0,2


0,45


0,58


0,67


0,3


0,41


0,54


0,62


0,4


0,35


0,47


0,55


0,5


0,29


0,41


0,48


0,6


0,23


0,34


0,41


0,7


0,17


0,28


0,35


0,8


0,11


0,21


0,28


:








0,9


0,02


-


-


0,8


0,12


-


-


0,7


0,28


-


-


0,6


0,51


-


-


0,5


0,78


-


-


Гибкие связи диаметром, мм:

4


0,05


-


-


6


0,1


-


-


8


0,16


-


-


10


0,21


-


-


12


0,25


-


-


14


0,33


-


-


16


0,43


-


-


18


0,54


-


-


20


0,67


-


-


Примечания


1 В таблице приведены - термические сопротивления, , соответственно панели вне теплопроводного включения, стыка, утолщения внутреннего железобетонного слоя, определяемые по формуле (8); - расстояния, м, от продольной оси оконной коробки до ее края и до внутренней поверхности панели.


2 Промежуточные значения следует определять интерполяцией.




По таблице Н.3 =0,375. Площадь зоны влияния по формуле (15)


;


для оконных откосов при =0,065 м и =0,18 м, по таблице Н.3 =0,374. Площадь зоны влияния половины оконного проема с учетом угловых участков определяется по формуле (16)


;


для бетонных утолщений внутреннего железобетонного слоя в зоне подвески и петли при =1,546/3,295=0,469 по таблице М.3* =0,78. Суммарную площадь зоны влияния утолщений подвески и петли находим по формуле (17)


;

_______________

* Вероятно ошибка оригинала. Следует читать "по таблице Н.3". - Примечание "КОДЕКС".


для подвески (диаметр стержня 8 мм) по таблице Н.3 =0,16, площадь зоны влияния по формуле (17)


;


для подкоса (диаметр стержня 8 мм) по таблице Н.3 =0,16, по формуле (17)


;


для распорок (диаметр стержня 4 мм) по таблице Н.3 =0,05.


При определении суммарной площади зоны влияния пяти распорок следует учитывать, что ширина зоны влияния со стороны стыка ограничена краем панели и составляет 0,09 м. По формуле (18)


.


Рассчитаем по формуле (14)


.


Приведенное сопротивление теплопередаче панели определим по формуле (11)


Таблица Н.4


#G0Материал слоя



Толщина слоя, мм





Вдали от включений


в зоне подвески и петли


горизон- тальный стык


верти- кальный стык


Наружный железобетонный слой

2500


2,04


65


65


65


65


Теплоизоляционный слой - пенополистирол

40


0,05


135


60


-


-


Минераловатные вкладыши

150


0,075


-


-


135


60


Внутренний железобетонный слой

2500


2,04


100


175


100


175





ПРИЛОЖЕНИЕ П

(обязательное)


ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ НЕОДНОРОДНЫХ УЧАСТКОВ ТРЕХСЛОЙНЫХ ПАНЕЛЕЙ ИЗ ЛИСТОВЫХ МАТЕРИАЛОВ


В зонах соединительных элементов трехслойныx панелей из листовых материалов (тавров, двутавров, швеллеров, -образных профилей, стержней, болтов, обрамляющих торцы панелей элементов и прочее) условно полагается, что теплопередача через ограждение происходит двумя путями: преобладающая - через металлические включения и через утеплитель. Такое расчленение теплового потока позволяет представить прохождение теплоты через цепь, состоящую из последовательно и параллельно соединенных тепловых сопротивлений для которой возможно рассчитать общее сопротивление по следующим элементарным зависимостям:


(П.1)





(П.2)




(П.3)


Наиболее распространенные тепловые сопротивления, встречающиеся в трехслойных панелях из листовых материалов, следует определять по формулам для:


1) примыкания полки профиля к облицовочному металлическому листу






(П.4)


где


- коэффициент теплоотдачи поверхности панели,


- теплопроводность металла,


- площадь зоны влияния теплопроводного включения, м, шириной и длиной ; для профилей, когда превышает ширину зоны теплового влияния профиля, =1 м;


- толщина облицовочного листа, м;


при


При примыкании полки металлического профиля теплопроводностью к неметаллическому листу с теплопроводностью при



(П.5)


2) примыкания торца металлического стержня (болта) к облицовочному листу






(П.6)


где - число болтов на расчетной площади;


- радиус стержня, м;


- радиус влияния болта, м.


Значения функции получают из графика рисунка П.1.


При ;





Рисунок П.1 - Функция



3) стенки профиля


(П.7)






Для стенки с перфорацией (круглые, прямоугольные, треугольные отверстия) в формулу следует подставлять



где - коэффициент, принимаемый по таблице П.1,



Таблица П.1 - Значения коэффициента


#G0

0,1


0,2


0,3


0,4


0,5


0,6


0,7


0,8


0,9


0,4


0,932


















0,5


0,954


0,829
















0,6


0,966


0,869


0,731














0,7


0,973


0,895


0,777


0,638












0,8


0,978


0,913


0,811


0,684


0,547


0,412


0,286






0,9


0,982


0,926


0,836


0,720


0,618


0,479


0,322


0,201




1,0


0,984


0,936


0,856


0,750


0,625


0,491


0,355


0,226


0,107


1,1


0,986


0,944


0,873


0,774


0,655


0,523


0,385


0,249


0,119


1,2


0,988


0,950


0,885


0,794


0,681


0,552


0,413


0,272


0,131


1,3


0,989


0,955


0,895


0,811


0,703


0,577


0,438


0,291


0,143


1,4


0,990


0,959


0,904


0,825


0,723


0,600


0,462


0,310


0,155


1,5


0,991


0,962


0,912


0,838


0,740


0,620


0,487


0,328


0,166




Для стенки с перфорацией (круглыми отверстиями радиусом с расстоянием между центрами соседних отверстий ) в формулу (П.7) вместо следует подставить


4) металлического стержня





; (П.8)


5) примыкания металлического стержня к полке профиля






(П.9)


6) термовкладышей между облицовочным листом и полкой профиля






(П.10)


7) теплоизоляционного слоя






(П.11)


где - теплопроводность материала теплоизоляционного слоя, Вт/м·°С;


8) наружной и внутренней поверхностей панели


(П.12)

Пример расчета


Ограждающая конструкция образована трехслойными панелями из листовых материалов шириной =6 м, примыкающих торцами друг к другу. Панель выполнена из стальных оцинкованных облицовочных листов толщиной 1 мм, между которыми расположен слой утеплителя из пенополиуретана толщиной 150 мм. Торцы панели выполнены из того же стального листа без разрыва мостика холода.


Определить приведенное сопротивление теплопередаче 1 м ограждения (=1 м).


Исходные данные




Порядок расчета


Расчет тепловых сопротивлений


1. По формуле (П.12) найдем тепловое сопротивление поверхностей панели:






2. По формуле (П.4) найдем тепловое сопротивление обшивок:


а) наружной



б) внутренней


3. По формуле (П.7) найдем тепловое сопротивление стенки, образованной торцевыми листами:



4. По формуле (П.11) найдем тепловое сопротивление теплоизоляционного слоя:


Расчет цепи тепловых сопротивлений


1. Сумма последовательно соединенных тепловых сопротивлений правой ветви [формула П.1] равна:



2. Суммарное тепловое сопротивление параллельных ветвей по формуле (П.2) равно:



3. Результирующее приведенное сопротивление теплопередаче ограждения всей панели определим по формуле (П.3)





ПРИЛОЖЕНИЕ Р

(справочное)


ТЕМПЕРАТУРЫ ТОЧКИ РОСЫ , ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ТЕМПЕРАТУР И ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ , %, ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИИ


#G0



40


45


50


55


60


65


70


75


80


85


90


95


-5


-15,3


-14,04


-12,9


-11,84


-10,83


-9,96


-9,11


-8,31


-7,62


-6,89


-6,24


-5,6


-4


-14,4


-13,1


-11,93


-10,84


-9,89


-8,99


-8,11


-7,34


-6,62


-5,89


-5,24


-4,6


-3


-13,42


-12,16


-10,98


-9,91


-8,95


-7,99


-7,16


-6,37


-5,62


-4,9


-4,24


-3,6


-2


-12,58


-11,22


-10,04


-8,98


-7,95


-7,04


-6,21


-5,4


-4,62


-3,9


-3,34


-2,6


-1


-11,61


-10,28


-9,1


-7,98


-7,0


-6,09


-5,21


-4,43


-3,66


-2,94


-2,34


-1,6


0


-10,65


-9,34


-8,16


-7,05


-6,06


-5,14


-4,26


-3,46


-2,7


-1,96


-1,34


-0,62


1


-9,85


-8,52


-7,32


-6,22


-5,21


-4,26


-3,4


-2,58


-1,82


-1,08


-0,41


0,31


2


-9,07


-7,72


-6,52


-5,39


-4,38


-3,44


-2,56


-1,74


-0,97


-0,24


0,52


1,29


3


-8,22


-6,88


-5,66


-4,53


-3,52


-2,57


-1,69


-0,88


-0,08


0,74


1,52


2,29


4


-7,45


-6,07


-4,84


-3,74


-2,7


-1,75


-0,87


-0,01


0,87


1,72


2,5


3,26


5


-6,66


-5,26


-4,03


-2,91


-1,87


-0,92


-0,01


0,94


1,83


2,68


3,49


4,26


6


-5,81


-4,45


-3,22


-2,08


-1,04


-0,08


0,94


1,89


2,8


3,68


4,48


5,25


7


-5,01


-3,64


-2,39


-1,25


-0,21


0,87


1,9


2,85


3,77


4,66


5,47


6,25


8


-4,21


-2,83


-1,56


-0,42


-0,72*


1,82


2,86


3,85


4,77


5,64


6,46


7,24


9


-3,41


-2,02


-0,78


0,46


1,66


2,77


3,82


4,81


5,74


6,62


7,45


8,24


10


-2,62


-1,22


0,08


1,39


2,6


3,72


4,78


5,77


7,71


7,6


8,44


9,23


11


-1,83


-0,42


0,98


1,32


3,54


4,68


5,74


6,74


7,68


8,58


9,43


10,23


12


-1,04


0,44


1,9


3,25


4,48


5,63


6,7


7,71


8,65


9,56


10,42


11,22


13


-0,25


1,35


2,82


4,18


5,42


6,58


7,66


8,68


9,62


10,54


11,41


12,21

14


0,63


2,26


3,76


5,11


6,36


7,53


8,62


9,64


10,59


11,52


12,4


13,21

15


1,51


3,17


4,68


6,04


7,3


8,48


9,58


10,6


11,59


12,5


13,38


14,21

16


2,41


4,08


5,6


6,97


8,24


9,43


10,54


11,57


12,56


13,48


14,36


15,2

17


3,31


4,99


6,52


7,9


9,18


10,37


11,5


12,54


13,53


14,46


15,36


16,19

18


4,2


5,9


7,44


8,83


10,12


11,32


12,46


13,51


14,5


15,44


16,34


17,19

19


5,09


6,81


8,36


9,76


11,06


12,27


13,42


14,48


15,47


16,42


17,32


18,19

20


6,0


7,72


9,28


10,69


12,0


13,22


14,38


15,44


16,44


17,4


18,32


19,18

21


6,9


8,62


10,2


11,62


12,94


14,17


15,33


16,4


17,41


18,38


19,3


20,18

22


7,69


9,52


11,12


12,56


13,88


15,12


16,28


17,37


18,38


19,36


20,3


21,6


23


8,68


10,43


12,03


13,48


14,82


16,07


17,23


18,34


19,38


20,34


21,28


22,15


24


9,57


11,34


12,94


14,41


15,76


17,02


18,19


19,3


20,35


21,32


22,26


23,15


25


10,46


12,75


13,86


15,34


16,7


17,97


19,15


20,26


21,32


22,3


23,24


24,14


26


11,35


13,15


14,78


16,27


17,64


18,95


20,11


21,22


22,29


23,28


24,22


25,14


27


12,24


14,05


15,7


17,19


18,57


19,87


21,06


22,18


23,26


24,26


25,22


26,13


28


13,13


14,95


16,61


18,11


19,5


20,81


22,01


23,14


24,23


25,24


26,2


27,12


29


14,02


15,86


17,52


19,04


20,44


21,75


22,96


24,11


25,2


26,22


27,2


28,12


30


14,92


16,77


18,44


19,97


21,38


22,69


23,92


25,08


26,17


27,2


28,18


29,11


31


15,82


17,68


19,36


20,9


22,32


23,64


24,88


26,04


27,14


28,08


29,16


30,1


32


16,71


18,58


20,27


21,83


23,26


24,59


25,83


27,0


28,11


29,16


30,16


31,19


33


17,6


19,48


21,18


22,76


24,2


25,54


26,78


27,97


29,08


30,14


31,14


32,19


34


18,49


20,38


22,1


23,68


25,14


26,49


27,74


28,94


30,05


31,12


32,12


33,08


35


19,38


21,28


23,02


24,6


26,08


27,64


28,7


29,91


31,02


32,1


33,12


34,08


_______________

* Соответствует оригиналу. - Примечание "КОДЕКС".




ПРИЛОЖЕНИЕ С

(справочное)


ЗНАЧЕНИЯ ПАРЦИАЛЬНОГО ДАВЛЕНИЯ НАСЫЩЕННОГО ВОДЯНОГО ПАРА , Па, ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ТЕМПЕРАТУР ПРИ =100,7 кПа


Таблица C.1 - Значения парциального давления насыщенного водяного пара , Па, для температуры от 0 до минус 41 °С (надо льдом)

#G0











0


611


-5,4


388


-10,6


245


-16


151


-23


77


-0,2


601


-5,6


381


-10,8


241


-16,2


148


-23,5


73


-0,4


592


-5,8


375


-11


237


-16,4


145


-24


69


-0,6


581


-6


369


-11,2


233


-16,6


143


-24,5


65


-0,8


573


-6,2


363


-11,4


229


-16,8


140


-25


63


-1


563


-6,4


356


-11,6


225


-17


137


-25,5


60


-1,2


553


-6,6


351


-11,8


221


-17,2


135


-26


57


-1,4


544


-6,8


344


-12


217


-17,4


132


-26,5


53


-1,6


535


-7


338


-12,2


213


-17,6


129


-27


51


-1,8


527


-7,2


332


-12,4


209


-17,8


128


-27,5


48


-2


517


-7,4


327


-12,6


207


-18


125


-28


47


-2,2


509


-7,6


321


-12,8


203


-18,2


123


-28,5


44


-2,4


400


-7,8


315


-13


199


-18,4


120


-29


42


-2,6


492


-8


310


-13,2


195


-18,6


117


-29,5


39


-2,8


484


-8,2


304


-13,4


191


-18,8


116


-


-


-3


476


-8,4


299


-13,6


188


-19


113


-30


38


-3,2


468


-8,6


293


-13,8


184


-19,2


111


-31


34


-3,4


460


-8,8


289


-14


181


-19,4


109


-32


34


-3,6


452


-9


284


-14,2


179


-19,6


107


-33


27


-3,8


445


-9,2


279


-14,4


175


-19,8


105


-34


25


-4


437


-9,4


273


-14,6


172


-


-


-35


22


-4,2


429


-9,6


268


-14,8


168


-20


103


-36


20


-4,4


423


-9,8


264


-15


165


-20,5


99


-37


18


-4,6


415


-


-


-15,2


163


-21


93


-38


16


-4,8


408


-10


260


-15,4*


159*


-21,5


89


-39


14


-5


402


-10,2


260


-15,4*


159*


-22


85


-40


12


-5,2


395


-10,4


251


-15,8


153


-22,5


81


-41


11


_______________

* Соответствует оригиналу. - Примечание "КОДЕКС".



Таблица С.2 - Значения парциального давления насыщенного водяного пара , Па, для температуры от 0 до +30 °С (над водой)


#G0, °С


0


0,1


0,2


0,3


0,4


0,5


0,6


0,7


0,8


0,9


0


611


615


620


624


629


633


639


643


648


652


1


657


661


667


671


676


681


687


691


696


701


2


705


711


716


721


727


732


737


743


748


753


3


759


764


769


775


780


785


791


796


803


808


4


813


819


825


831


836


843


848


855


860


867


5


872


879


885


891


897


904


909


916


923


929


6


935


941


948


956


961


968


975


981


988


995


7


1001


1009


1016


1023


1029


1037


1044


1051


1059


1065


8


1072


1080


1088


1095


1103


1109


1117


1125


1132


1140


9


1148


1156


1164


1172


1180


1188


1196


1204


1212


1220


10


1228


1236


1244


1253


1261


1269


1279


1287


1285


1304


11


1312


1321


1331


1339


1348


1355


1365


1375


1384


1323


12


1403


1412


1421


1431


1440


1449


1459


1468


1479


1488


13


1497


1508


1517


1527


1537


1547


1557


1568


1577


1588


14


1599


1609


1619


1629


1640


1651


1661


1672


1683


1695


15


1705


1716


1727


1739


1749


1761


1772


1784


1795


1807


16


1817


1829


1841


1853


1865


1877


1889


1901


1913


1925


17


1937


1949


1962


1974


1986


2000


2012


2025


2037


2050


18


2064


2077


2089


2102


2115


2129


2142


2156


2169


2182


19


2197


2210


2225


2238


2252


2266


2281


2294


2309


2324


20


2338


2352


2366


2381


2396


2412


2426


2441


2456


2471


21


2488


2502


2517


2538


2542


2564


2580


2596


2612


2628


22


2644


2660


2676


2691


2709


2725


2742


2758


2776


2792


23


2809


2826


2842


2860


2877


2894


2913


2930


2948


2965


24


2984


3001


3020


3038


3056


3074


3093


3112


3130


3149


25


3168


3186


3205


3224


3244


3262


3282


3301


3321


3341


26


3363


3381


3401


3421


3441


3461


3481


3502


3523


3544


27


3567


3586


3608


3628


3649


3672


3692


3714


3796


3758


28


3782


3801


3824


4846


3869


3890


3913


3937


3960


3982


29


4005


4029


4052


4076


4100


4122


4146


4170


4194


4218


30


4246


4268


4292


4317


4341


4366


4390


4416


4441


4466




Таблица С.3 - Значения парциального давления водяного пара , Па, и относительной влажности воздуха над насыщенными растворами солеи при =100,7 кПа


#G0Химическая формула соли


Парциальное давление водяного пара , Па, при температуре, °С


Относительная влажность , %, при =20 °С



10


15


20


25


30



ZnBr

-


-


230,6


286,6


305,3


10


MgCl

-


-


-


-


1400


33


NaSO

548


761,3


1051


1451


1895


45


Mg(NO)





1261


1659


2169


54


Ca(NO)

746,6


954,6


1288


1605


2005


55


NaBr



959,9


1400


1787


2240


60



917,3


1193


1566


1992


2524


67


NaNO

950,6


1313


1804


2364


3076


77


NaCI

923,6


1279


1807


2381


3253


77


NHCl

969,3


1353


1856


2416


3281


79


Ca(NH)

997,2


1365


1873


2408


3078


80


(NH)SO

971,9


1355


1896


2600


3362


81


NaSO

909,3


1333


1927


2748


3633


82


KCl

1055


1445


1968


2636


3733


84


NaSО

1075


1487


2038


2762


3706


87


CdSO

1099


1511


2077


2812


3768


89


NaCO

-


1601


2090


2704


3465


89


CdBr

-


-


2120


2820


3678


90


ZnSO

1189


1597


2126


2802


3661


91


NHHPO

1192


1658


2146


2921


3890


92


KNO

1183


1635


2161


2925


3845


92


СаН(РО)

1193


1689


2202


3052


3980


94


KHPO

1195


1683


2251


3034


3946


96


MgSO

-


-


-


-


4000


97


KSO

1208


1701


2306


3141


4112


98



ПРИЛОЖЕНИЕ Т

(рекомендуемое)


ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ТЕПЛЫХ ЧЕРДАКОВ И ТЕХПОДПОЛИЙ


Пример 1


Теплотехнический расчет теплого чердака


Исходные данные

Место строительства - Москва,


Тип здания - рядовая секция 17-этажного жилого дома.


Кухни в квартирах с электроплитами.


Площади покрытия (кровли) над теплым чердаком , перекрытия теплого чердака , наружных стен теплого чердака. Приведенную площадь определяем по формуле (33)


=109,6/252,8=0,4335.


Сопротивление теплопередаче стен


.


В теплом чердаке размещена верхняя разводка труб систем отопления и горячего водоснабжения. Расчетные температуры системы отопления с верхней разводкой 95 °С, горячего водоснабжения 60 °С. Длина трубопроводов верхней разводки системы отопления составила:


#G0, мм

80


50


32


25


20


, м

15


17


19,3


27,4


6,3



Длина трубопроводов горячего водоснабжения составила:


#G0, мм

80


50


32


25


, м

3,5


16


12,4


6




Температура воздуха в помещениях верхнего этажа =20 °С.


Температура воздуха, поступающего в теплый чердак из вентиляционных каналов, =21,5 °C.


Порядок расчета


1. Согласно таблице 4 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия жилого здания для =4943 °С·сут должно быть не менее 4,67 м·°C/Bт.


Определим согласно 9.2.1 величину требуемого сопротивления теплопередаче перекрытия теплого чердака по формуле (29), предварительно вычислив коэффициент по формуле (30), приняв температуру воздуха в теплом чердаке =18 °С.


=(20-18)/(20+28)=0,04.


Тогда


Проверим согласно 9.2.2 выполнение условия для потолков помещений последнего этажа при


.


Так как перекрытие верхнего этажа состоит из железобетонной плиты толщиной 160 мм с затиркой поверхности цементно-песчаным раствором толщиной 20 мм, то сопротивление теплопередаче этого перекрытия равно что выше минимального значения определенного по формуле (29).


2. Вычислим согласно 9.2.3 величину сопротивления теплопередаче перекрытия чердака , предварительно определив следующие величины:


сопротивление теплопередаче наружных стен чердака из условия невыпадения конденсата равно ;


приведенный расход воздуха в системе вентиляции определяют по таблице для 17-этажного дома с электроплитами.


Приведенные теплопоступления от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения определяют на основе исходных данных для труб и соответствующих значений , по таблице 12 (при температуре окружающего воздуха 18 °С):



Тогда сопротивление теплопередаче покрытия чердака равно:



3. Проверим наружные ограждающие конструкции чердака на условие невыпадения конденсата на их внутренней поверхности. С этой целью рассчитывают согласно 9.2.5 температуру на внутренней поверхности покрытия и стен чердака по формуле (35)


;


Определим температуру точки росы воздуха в чердаке.


Среднее парциальное давление водяного пара за январь для Москвы равно =2,8 гПа. Влагосодержание наружного воздуха определяют по формуле (37)



Влагосодержание воздуха теплого чердака , определяют по формуле (36) для домов с электроплитами



Парциальное давление водяного пара воздуха в чердаке определяют по формуле (38)


По приложению С находим температуру точки росы , что значительно меньше минимальной температуры поверхности (в данном случае покрытия) 15,37 °С. Следовательно, конденсат на покрытии и стенах чердака выпадать не будет.


Суммарное сопротивление теплопередаче горизонтальных ограждений теплого чердака составляет при нормируемом согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S сопротивлении теплопередаче обычного покрытия здания


Пример 2


Теплотехнический расчет техподполья


Исходные данные


Тип здания - рядовая секция 17-этажного жилого дома при наличии нижней разводки труб систем отопления и горячего водоснабжения.


Место строительства - Москва,


Площадь цокольного перекрытия (над техподпольем)


Ширина подвала - 13,8 м; площадь пола техподполья - 281 м.


Высота наружной стены техподполья, заглубленной в грунт, - 1,04 м. Площадь наружных стен техподполья, заглубленных в грунт, - 48,9 м.


Суммарная длина поперечного сечения ограждений техподполья, заглубленных в грунт,


=13,8+2·1,04=15,88 м.


Высота наружной стены техподполья над уровнем земли - 1,2 м.


Площадь наружных стен над уровнем земли


Объем техподполья


Расчетные температуры системы отопления нижней разводки 70 °С, горячего водоснабжения 60 °С.


Длина трубопроводов системы отопления с нижней разводкой составила:


#G0, мм


80


70


50


40


32


25


20


, м


3,5


10,5


11,5


4,0


17,0


14,5


6,3



Длина трубопроводов горячего водоснабжения составила:


#G0, мм


40


25


, м


47


22



Газораспределительных труб в техподполье нет, поэтому кратность воздухообмена в техподполье


Температура воздуха в помещениях первого этажа


Порядок расчета


1. Сопротивление теплопередаче наружных стен техподполья над уровнем земли принимают согласно 9.3.2 равным сопротивлению теплопередаче наружных стен


2. Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций заглубленной части техподполья определим согласно 9.3.3 как для утепленных полов на грунте, состоящей из термического сопротивления стены, равного , и участков пола техподполья.


Сопротивление теплопередаче участков пола техподполья (начиная от стены до середины техподполья) шириной: ; ; ; . Соответственно площадь этих участков для части техподполья длиной 1 м будет равна 1,04 м (стены, контактирующей с грунтом), 1 м, 2 м, 2 м, 1,9 м.


Таким образом, сопротивление теплопередачe заглубленной части стен техподполья равно



Вычислим приведенное сопротивление теплопередаче ограждений заглубленной части техподполья



3. Согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S нормируемое сопротивление теплопередаче перекрытия над техподпольем жилого здания для равно


Согласно 9.3.4 определим значение требуемого сопротивления теплопередаче цокольного перекрытия над техподпольем по формуле


,


где - коэффициент, определяемый при принятой минимальной температуре воздуха в подполье =2 °С.



Тогда


4. Определим температуру воздуха в техподполье согласно 9.3.5.


Предварительно определим значение членов формулы (41), касающихся тепловыделений от труб систем отопления и горячего водоснабжения, используя данные таблицы 12. При температуре воздуха в техподполье 2 °С плотность теплового потока от трубопроводов возрастет по сравнению с значениями, приведенными в таблице 12, на величину коэффициента, полученного из уравнения (34): для трубопроводов системы отопления - на коэффициент [(70-2)/(70-18)]=1,41; для трубопроводов горячего водоснабжения - [(60-2)/(60-18)]=1,51. Тогда



Рассчитаем значение температуры из уравнения теплового баланса при назначенной температуре подполья 2 °С



Тепловой поток через цокольное перекрытие составил



5. Проверим, удовлетворяет ли теплозащита перекрытия над техподпольем требованию нормативного перепада для пола первого этажа.


По формуле (3) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S определим минимально допустимое сопротивление теплопередаче




Требуемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия над техподпольем составляет при нормируемом согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S сопротивлении теплопередаче перекрытий над подвалами . Таким образом, в техподполье эквивалентная нормам #M12291 1200035109СНиП 23-02#S тепловая защита обеспечивается не только ограждениями (стенами и полом) техподполья, но и за счет теплоты от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения.




ПРИЛОЖЕНИЕ У

(рекомендуемое)


ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ УЧАСТКОВ СТЕН, РАСПОЛОЖЕННЫХ ЗА ОСТЕКЛЕННЫМИ ЛОДЖИЯМИ И БАЛКОНАМИ


Исходные данные


Девятиэтажное жилое здание со стенами из пористого силикатного кирпича толщиной 770 мм (), построено в г.Ярославле (). Балконы и лоджии остеклены однослойным остеклением (), нижняя часть утеплена (). В наружных стенах в зоне остекленных балконов светопроемы заполнены оконными и дверными блоками с двухслойным остеклением в раздельных переплетах (). Наружный торец балкона имеет стенку из силикатного кирпича толщиной 380 мм (). Температура внутреннего воздуха . Определить приведенное сопротивление теплопередаче системы ограждающих конструкций остекленного балкона.


Порядок расчета


Согласно геометрическим показателям ограждений остекленного балкона, представленным на рисунке У.1, определены сопротивления теплопередаче и площади отдельных видов ограждений:


1. Наружная стена из пористого силикатного кирпича толщиной 770 мм,


2. Заполнение балконного и оконного проемов деревянными блоками с двухслойным остеклением в раздельных переплетах


3. Торцевая стенка из силикатного кирпича толщиной 380 мм


4. Непрозрачная часть ограждения балкона


5. Однослойное остекление балкона









Рисунок У.1 - План (а), разрез (б) по сечению I-I плана и фасад (в) по сечению II-II остекленного балкона многоэтажного жилого здания



Определим температуру воздуха на балконе при расчетных температурных условиях по формуле (43)


По формуле (45) определим коэффициент :


=(21+17,45)/(21+31)=0,739.


По формулам (44) получим уточненные значения приведенного сопротивления теплопередаче стен и заполнений светопроемов с учетом остекления балкона:





ПРИЛОЖЕНИЕ Ф

(рекомендуемое)


ПРИМЕР РАСЧЕТА ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА


Определить, удовлетворяет ли требованиям в отношении теплоустойчивости трехслойная железобетонная панель с утеплителем из пенополистирола на гибких связях с габаритными параметрами, принятыми по примеру расчета раздела 2 приложения Н.


Исходные данные


1. Район строительства - г.Ростов-на-Дону.


2. Средняя месячная температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца (июля) согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S =23 °С.


3. Максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S =19 °С.


4. Максимальное и среднее значения суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации в июле при ясном небе для вертикальной поверхности западной ориентации согласно приложению Г


5. Расчетная скорость ветра согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S =3,6 м/с.


6. Теплотехнические характеристики материалов панели выбираются по условиям эксплуатации А согласно приложению Д:


для железобетонных слоев




для пенополистирола



Порядок расчета


1. Термические сопротивления отдельных слоев стеновой панели:


внутреннего железобетонного слоя



слоя пенополистирола



наружного железобетонного слоя



2. Тепловая инерция каждого слоя и самой панели:


наружного железобетонного слоя



пенополистирола



внутреннего железобетонного слоя



всей панели


=0,935+1,35+0,611=2,896.


Поскольку тепловая инерция стеновой панели , то требуется расчет панели на теплоустойчивость.


3. Нормируемая амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции определяется по формуле (46)



4. Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции по летним условиям определяется по формуле (48)



5. Расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха вычисляется по формуле (49)



6. Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя с тепловой инерцией определяется расчетом по формулам (51) и (52):


а) для внутреннего железобетонного слоя



б) для среднего слоя из пенополистирола, имеющего , коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя принимается равным коэффициенту теплоусвоения материала


в) для наружного железобетонного слоя



7. Величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции вычисляется по формуле (47)



8. Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности стеновой панели определяется по формуле (50)


,


что отвечает требованиям норм.




ПРИЛОЖЕНИЕ X

(рекомендуемое)


ПРИМЕР РАСЧЕТА МОЩНОСТИ ТЕПЛОАККУМУЛЯЦИОННОГО ПРИБОРА


Исходные данные


Определить мощность теплоаккумуляционного прибора, используемого для отопления помещения односемейного жилого дома, и определить тип этого прибора. Расчетная температура наружного воздуха - минус 22 °С. Расчетные теплопотери помещения =2500 Вт. Показатели теплоустойчивости помещения следующие: показатель теплоусвоения поверхностей , показатель интенсивности конвективного воздухообмена в помещении Продолжительность зарядки теплоаккумулирующего прибора =8 ч. Расчетную разность температур определяют по формуле (66), равную 20-(-22)=42 °С. Рассчитать мощность теплоаккумуляционного и дополнительного приборов для случая комбинированной системы отопления, состоящей из базовой (вне пиковой) теплоаккумуляционной системы и дополнительной постоянно работающей системы.


Порядок расчета


Мощность отопительного прибора определяется по формуле (64)



Подбор типа прибора производим по графику на рисунке 2, предварительно определив В результате следует выбрать теплоаккумулирующий прибор с показателем затухания =18.


Количество теплоты , поступающей от теплоаккумуляционного прибора базовой системы, рассчитывают согласно 11.2.2.6 при расчетной температуре минус (-22+5)=17 °С по формуле



Мощность дополнительного постоянно работающего прибора отопления определяют по уравнению (65)



ПРИЛОЖЕНИЕ Ц

(рекомендуемое)


МЕТОДЫ ОЦЕНКИ ВОЗДУХОПРОНИЦАНИЯ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ


Ц.1 ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СОПРОТИВЛЕНИЯ ВОЗДУХОПРОНИЦАНИЮ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ И ВЫБОРА ТИПА ОКОННОГО БЛОКА ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ


Пример 1


Исходные данные


Определить, удовлетворяют ли в отношении сопротивления воздухопроницанию требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S окна в пластмассовых переплетах с двухкамерными стеклопакетами в 12-этажном здании высотой =34,8 м в г.Уфе. Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь =5,5 м/с. Согласно сертификату воздухопроницаемость окна при =10 Па равна показатель режима фильтрации =0,55.


Порядок расчета


Для г.Уфы согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 равна минус 35 °С, расчетная температура внутреннего воздуха равна 21 °С.


Вычисляем удельный вес наружного и внутреннего воздуха по формулам (69) и (70):




Определяем расчетную разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окна на уровне пола первого этажа здания по формуле (68)



Находим нормируемое сопротивление воздухопроницанию окон в рассматриваемом доме по формуле (72)



Сопротивление воздухопроницанию окна определим по формуле (73)



Таким образом, выбранное окно удовлетворяет требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


Пример 2


Исходные данные


Одноквартирный одноэтажный жилой дом. Место строительства - г.Тихвин Ленинградской области. Расчетная температура воздуха в помещениях =20 °С. Согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S средняя температура и продолжительность отопительного периода для г.Тихвина составляют: =-2,8 °С; =227 сут. Градусо-сутки отопительного периода, определяемые по формуле (1), равны



Нормируемое сопротивление теплопередаче для окон дома согласно таблице 4 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S составляет


Порядок расчета


Для установки в данном здании выбран оконный блок производства фирмы "Профит" (Вышний Волочек) с тройным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах.


Согласно протоколу сертификационных испытаний приведенное сопротивление теплопередаче оконного блока (при отношении площади остекления к площади заполнения светового проема равном 0,75)


Результаты сертификационных испытаний этого блока на воздухопроницаемость согласно #M12291 1200005076ГОСТ 26602.2#S приведены на рисунке Ц.1. По результатам испытаний на воздухопроницаемость оконный блок производства фирмы "Профит" относится к классу В.





- оконный блок из клееного бруса хвойных пород с двухкамерным стеклопакетом с двойным уплотнением притворов (фирма "Норвуд");


- оконный блок с тройным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах с двойным уплотнением притворов (фирма "Профит")

Рисунок Ц.1 - Графики зависимостей объемной воздухопроницаемости от перепада давления по результатам сертификационных испытаний оконного блока, сопоставленные с графиками нормативных прямых, определяющих границы классов оконных блоков по воздухопроницаемости по #M12291 1200005076ГОСТ 26602.2#S



Согласно 8.6 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S оконные блоки в одноэтажных домах по воздухопроницаемости должны быть в пределах классов В-Д. Выбранный оконный блок по воздухопроницаемости имеет класс В и он может быть применен в одноквартирном одноэтажном жилом доме.


Пример 3


Исходные данные


Девятиэтажное жилое здание. Место строительства - г.Тверь. Расчетная температура воздуха в помещениях =20 °С. Согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S средняя температура и продолжительность отопительного периода для г.Твери составляют: =-3,0 °С; =218 сут.


Градусо-сутки отопительного периода, определяемые по формуле (1), равны



Нормируемое сопротивление теплопередаче для окон жилого дома составляет


Порядок расчета


Для установки в 9-этажном жилом здании выбирают оконный блок ООО "Норвуд" из клееного бруса хвойных пород с двухкамерным стеклопакетом с уплотнением притворов в двух плоскостях.


Согласно протоколу сертификационных испытаний приведенное сопротивление теплопередаче оконного блока (при отношении площади остекления к площади заполнения светового проема, равном 0,75)


Результаты сертификационных испытаний этого блока на воздухопроницаемость приведены на рисунке Ц.1. По этим данным в соответствии с #M12291 1200005076ГОСТ 26602.2#S оконный блок производства "Норвуд" относится к классу Б.


Согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S воздухопроницаемость окон зданий трехэтажных и выше должна быть не ниже класса Б.


Следовательно, согласно требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S выбранный оконный блок по воздухопроницаемости применим в 9-этажном жилом здании.


Ц.2 ПРИМЕР ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОСТИ ПОМЕЩЕНИЙ ЖИЛОГО ДОМА


Требуется установить соответствие требованию #M12291 1200035109СНиП 23-02#S по воздухопроницаемости помещений жилого дома с вентиляцией с естественным побуждением. Испытаниям на воздухопроницаемость согласно #M12291 1200031986ГОСТ 31167#S подверглась однокомнатная квартира, расположенная на 6-м этаже 17-этажного жилого дома серии П44-1/17, построенного в Москве.


Исходные данные


Общая площадь квартиры 34,3 м. Высота помещений 2,65 м. Объем квартиры Наружные стены толщиной 280 мм из трехслойных железобетонных панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола. Окна с двойным остеклением в деревянных спаренных переплетах. Площадь светопроемов 5,6 м.


Поскольку примыкания внутренних ограждений герметичные, инфильтрационный воздух поступает в квартиру через светопроемы и наружные стены.


Порядок испытания и обработка результатов


Испытание квартиры на воздухопроницаемость проводилось по методике #M12291 1200031986ГОСТ 31167#S. Вытяжные отверстия, а также места перетекания воздуха на другие этажи (вдоль трубопроводов канализации и прочих мест) были загерметизированы. Воздухонепроницаемая дверь с вентилятором установлена в проеме входной двери в квартиру. Вентилятор работал при установленной крышке с 7 заглушками. Испытание проведено на понижение давления при следующих перепадах давления между наружным и внутренним воздухом : 50, 40, 30, 20, 10 Па (см. протокол испытаний в таблице Ц.1).


Таблица Ц. 1 - Протокол результатов испытаний


#G0Название: однокомнатная квартира на 6-м этаже17-этажного жилого дома типа П44

Дата: ______________________________
Адрес: Москва, ул. Островитянова, д.119.корп. 2. кв. 288

Площадь стен, в том числе окон, м: 78,6, в том числе окон 5,6

Тип здания: крупнопанельное

Вид ограждения: 3-слойные железобетонные панели на гибких связях с утеплителем из пенополистирола

Площадь дома (квартиры), м: 34,3

Высота помещения, м: 2,65

Тип окна: спаренные деревянные переплеты с двухслойным остеклением

Барометрическое давление, кПа: 98,79



Скорость ветра, м/с: безветрие

Вентилятор: с пластиной/ без пластины (нужное подчеркнуть)

Число заглушек - 0, 4, 6, 7, 8 (нужное подчеркнуть)

Испытание: на повышение/понижение (нужное подчеркнуть)

Время начала
испытаний: 12 ч 45 мин

Наружная
температура, °С: 20,5

Внутренняя
температура, °С: 24,0



#G0Время окончания
испытаний: 13 ч 10 мин

Наружная
температура, °С: 20,5

Внутренняя
температура, °С: 24,4


#G0Испытания провели




По результатам испытаний установлено, что при =50 Па осредненная разность давления воздуха на вентиляторе =110 Па. Согласно калибровочным данным вентилятора при 7 установленных заглушках объемный расход воздуха через вентилятор определяется по формуле



При= 110 Па получим


Кратность воздухообмена при =50 Па определяется по формуле



Следовательно, воздухопроницаемость наружных ограждений квартиры удовлетворяет требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S для жилых зданий с естественной вентиляцией и соответствует классу воздухопроницаемости "умеренная".




ПРИЛОЖЕНИЕ Ш

(справочное)


СОПРОТИВЛЕНИЕ ПАРОПРОНИЦАНИЮ ЛИСТОВЫХ МАТЕРИАЛОВ

И ТОНКИХ СЛОЕВ ПАРОИЗОЛЯЦИИ


#G0N

п.п.


Материал


Толщина слоя, мм


Сопротивление паропроницанию

, м·ч·Па/мг


1


Картон обыкновенный

1,3


0,016


2


Листы асбестоцементные

6


0,3


3


Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка)

10


0,12


4


Листы древесно-волокнистые жесткие

10


0,11


5


Листы древесно-волокнистые мягкие

12,5


0,05


6


Окраска горячим битумом за один раз

2


0,3


7


Окраска горячим битумом за два раза

4


0,48


8


Окраска масляная за два раза с предварительной шпатлевкой и грунтовкой

-


0,64


9


Окраска эмалевой краской

-


0,48


10


Покрытие изольной мастикой за один раз

2


0,60


11


Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за один раз

1


0,64


12


Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за два раза

2


1,1


13


Пергамин кровельный

0,4


0,33


14


Полиэтиленовая пленка

0,16


7,3


15


Рубероид

1,5


1,1


16


Толь кровельный

1,9


0,4


17


Фанера клееная трехслойная

3


0,15





ПРИЛОЖЕНИЕ Щ

(обязательное)


ИЗОЛИНИИ СОРБЦИОННОГО ВЛАГОСОДЕРЖАНИЯ КЕРАМЗИТОБЕТОНА, СОДЕРЖАЩЕГО ХЛОРИДЫ НАТРИЯ, КАЛИЯ И МАГНИЯ





Рисунок Щ.1 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона , содержащего хлорид натрия, при изменении относительной влажности воздуха , %, и массового солесодержания , %





Рисунок Щ.2 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона , содержащего хлорид калия, при изменении относительной влажности воздуха , %, и массового солесодержания , %





Рисунок Щ.3 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона , содержащего хлорид магния, при изменении относительной влажности воздуха , %, и массового солесодержания , %





Рисунок Щ.4 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона , содержащего NaCI - 60%, КСl - 30%, MgCl - 10%, при изменении относительной влажности воздуха , %, и массового солесодержания , %, в стенах флото-фабрик





Рисунок Щ.5 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона , содержащего NaCI - 50%, КСl - 30%, MgCl - 10%, при изменении относительной влажности воздуха , %, и массового солесодержания , %, в стенах цехов дробления руды





Рисунок Щ.6 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона , содержащего NaCI - 30%, КСl - 60%, MgCl - 10%, при изменении относительной влажности воздуха , %, и массового солесодержания , %, в стенах цехов сушки



ПРИЛОЖЕНИЕ Э

(рекомендуемое)


ПРИМЕР РАСЧЕТА СОПРОТИВЛЕНИЯ ПАРОПРОНИЦАНИЮ


Рассчитать сопротивление паропроницанию наружной многослойной стены из железобетона, утеплителя и кирпичной облицовки жилого здания в Москве. Проверить соответствие сопротивления паропроницанию стены требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S, рассчитать распределение парциального давления водяного пара по толще стены и возможность образования конденсата в толще стены.


Исходные данные


Расчетная температура и относительная влажность внутреннего воздуха , %: для жилыx помещений (согласно #M12291 1200003003ГОСТ 30494#S), =55% (согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S).


Расчетная зимняя температура и относительная влажность наружного воздуха , %, определяются следующим образом: и принимаются соответственно равными средней месячной температуре и средней относительной влажности наиболее холодного месяца. Для Москвы наиболее холодный месяц январь и согласно таблице 3* #M12291 1200004395СНиП 23-01#S =-10,2 °С, и согласно таблице 1* #M12291 1200004395СНиП 23-01#S =84%.


Влажностный режим жилых помещений - нормальный; зона влажности для Москвы - нормальная, тогда условия эксплуатации ограждающих конструкций определяют по параметру Б (согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S). Расчетные теплотехнические показатели материалов приняты по параметру Б приложения Д настоящего Свода правил.


Наружная многослойная стена жилого дома состоит из следующих слоев, считая от внутренней поверхности:


1 - гипсовая штукатурка толщиной 5 мм, плотностью с окраской внутренней поверхности двумя слоями масляной краски, расчетные коэффициенты теплопроводности , паропроницаемости ;


2 - железобетон толщиной 100 мм, плотностью


3 - утеплитель Styrofoam 1В А фирмы "ДАУ ЮРОП ГмбХ" толщиной 100 мм, плотностью


4 - кирпичная облицовка из сплошного глиняного обыкновенного кирпича толщиной 120 мм,


5 - штукатурка из поризованного гипсоперлитового раствора толщиной 8 мм,


Порядок расчета


Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции равно



Согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S (п.9.1, примечание 3) плоскость возможной конденсации в многослойной конструкции совпадает с наружной поверхностью утеплителя.


Сопротивление паропроницанию , ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) должно быть не менее нормируемых сопротивлений паропроницанию, определяемых по формулам (16) и (17) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S, приведенных ниже для удобства изложения:


; (Э.1)

, (Э.2)


где парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха, определяемое по формуле


, (Э.3)


где парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, при температуре принимается по приложению С настоящего Свода правил: при Па. Тогда при


- парциальное давление водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации, определяемое по формуле


, (Э.4)


- парциальные давления водяного пара, Па, принимаемые по температуре в плоскости возможной конденсации, определяемой при средней температуре наружного воздуха соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов;


- продолжительность, мес, соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов, определяемая с учетом следующих условий:


а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха ниже минус 5 °С;


б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С;


в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха выше плюс 5 °С.


Продолжительность периодов и их средняя температура определяются по таблице 3* #M12291 1200004395СНиП 23-01#S, а значения температур в плоскости возможной конденсации , соответствующие этим периодам, по формуле (74) настоящего Свода правил


, (Э.5)


где - расчетная температура внутреннего воздуха °С, принимаемая для жилого здания в Москве равной 20 °С;


- расчетная температура наружного воздуха -го периода, °С, принимаемая равной средней температуре соответствующего периода;


- сопротивление теплопередаче внутренней поверхности ограждения, равное *;


- термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации;


- сопротивление теплопередаче ограждения, определенное ранее равным


*

_______________

* Единица измерения соответствует оригиналу. - Примечание "КОДЕКС".


Определим термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации



Установим для периодов их продолжительность , сут, среднюю температуру , °С, согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S и рассчитаем соответствующую температуру в плоскости возможной конденсации , °С, по формуле (Э.5) для климатических условий Москвы:


зима (январь, февраль, декабрь):


=3 мес;


=[(-10,2)+(-9,2)+(-7,3)]/3=-8,9 °С;


=20-(20+8,9)(0,115+3,289)/3,638=-7,04 °C;


весна - осень (март, апрель, октябрь, ноябрь):


=4 мес;


=[(-4,3)+4,4+4,3+(-1,9)]/4=0,6 °С;


=20-(20-0,6)(0,115+3,289)/3,638=1,85 °С;


лето (май - сентябрь):


=5 мес;


=(11,9+16+18,1+16,3+10,7)/5=14,6 °С;


=20-(20-14,6)(0,115+3,289)/3,638=14,95 °С.


По температурам () для соответствующих периодов определяем по приложению С парциальные давления () водяного пара: и по формуле (Э.4) определим парциальное давление водяного пара , Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации ограждающей конструкции для соответствующих продолжительностей периодов .


=(337·3+698·4+1705·5)/12=1027 Па.


Сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации, определяется по формуле (79).



Среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха , Па, за годовой период определяют по #M12291 1200004395СНиП 23-01#S (таблица 5а*)


=(280+290+390+620+910+1240+1470+1400+1040+700+500+360)/12=767 Па.


По формуле (16) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S определяем нормируемое сопротивление паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги за годовой период эксплуатации согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S (п.9.1а)



Для расчета нормируемого сопротивления паропроницанию из условия ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха берут определенную ранее продолжительность этого периода , сут, среднюю температуру этого периода


Температуру в плоскости возможной конденсации для этого периода определяют по формуле (80)


=20-(20+6,6)(0,115+3,289)/3,638=-4,9 °С.


Парциальное давление водяного пара , Па, в плоскости возможной конденсации определяют по приложению С при =-4,89 °С равным =405 Па.


Согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S в многослойной ограждающей конструкции увлажняемым слоем является утеплитель, в данном примере Styrofoam плотностью при толщине =0,1 м. Предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в этом материале согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S =25%.


Средняя упругость водяного пара наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами, определенная ранее, равна =364 Па.


Коэффициент определяется по формуле (20) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


=0,0024(405-364)151/1,11=13,39.


Определим по формуле (17) #M12291 1200035109СниП 23-02#S




При сравнении полученного значения с нормируемым устанавливаем, что


Следовательно, ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S в отношении сопротивления паропроницанию.



Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще стены и определение возможности образования конденсата в толще стены


Для проверки конструкции на наличие зоны конденсации внутри стены определяем сопротивление паропроницанию стены по формуле (79) настоящего Свода правил (здесь и далее сопротивлением влагообмену у внутренней и наружной поверхностей пренебрегаем).



Определяем парциальное давление водяного пара внутри и снаружи стены по формуле (Э.3) и приложению С настоящего Свода правил



=(55/100)2338=1286 Па;



=(84/100)260=218 Па.


Определяем температуры на границах слоев по формуле (Э.5), нумеруя от внутренней поверхности к наружной, и по этим температурам - максимальное парциальное давление водяного пара по приложению С:



Рассчитаем действительные парциальные давления водяного пара на границах слоев по формуле


, (Э.6)


где и - то же, что и в формуле (Э.3);


- то же, что и в формуле (79);


- сумма сопротивлений паропроницанию слоев, считая от внутренней поверхности.


В результате расчета по формуле (Э.6) получим следующие значения:


При сравнении величин максимального парциального давления водяного пара и величин действительного парциального давления водяного пара на соответствующих границах слоев видим, что все величины ниже величин , что указывает на отсутствие возможности конденсации водяного пара в ограждающей конструкции.


Для наглядности расчета построим график распределения максимального парциального давления водяного пара и график изменения действительного парциального давления водяного пара по толще стены в масштабе сопротивлений паропроницанию его слоев. Очевидно, что эти кривые не пересекаются, что также доказывает невозможность образования конденсата в ограждении.





- распределение действительного парциального давления водяного пара


- распределение максимального парциального давления водяного пара


Рисунок Э.1 - Распределение парциального давления водяного пара в ограждающей конструкции (слева направо - от внутренней поверхности к наружной)




ПРИЛОЖЕНИЕ Ю

(рекомендуемое)


ПРИМЕР ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ПОЛА


Исходные данные


Определить, удовлетворяет ли в отношении теплоусвоения требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S конструкция пола жилого здания из поливинилхлоридного линолеума на теплозвукоизолирующей подоснове из стеклянного волокна, наклеенного холодной битумной мастикой на железобетонную плиту перекрытия. Теплотехнические характеристики отдельных слоев конструкции пола (при их нумерации сверху вниз) даны в таблице Ю.1.


Таблица Ю.1


#G0Номер слоя


Материал


Толщина слоя , м


Плотность материала в сухом состоянии

Коэффициенты при условиях эксплуатации А


Термическое сопротивление






теплопроводности


теплоусвоения



1


Лицевой слой из линолеума

0,0015


1600


0,33


7,52


0,0045


2


Подоснова

0,002


150


0,047


0,92


0,043


3


Битумная мастика

0,001


1000


0,17


4,56


0,0059


4


Плита перекрытия

0,14


2400


1,74


16,77


0,08


Порядок расчета


Определим тепловую инерцию слоев пола по формуле (53)


Так как суммарная тепловая инерция первых трех слоев =0,034+0,04+0,027=0,101<0,5, но суммарная тепловая инерция четырех слоев 0,101+1,34=1,441>0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола определяем последовательно с учетом четырех слоев конструкции пола с помощью формул (82) и (83), начиная с третьего



Значение показателя теплоусвоения поверхности пола для жилых зданий согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S не должное превышать , и расчетное значение показателя теплоусвоения данной конструкции


Следовательно, рассматриваемая конструкция пола в отношении теплоусвоения не удовлетворяет требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S. Определим показатель теплоусвоения поверхности данной конструкции пола в том случае, если по плите перекрытия будет устроена стяжка из шлакопемзобетона Конструкция пола в этом случае будет состоять из пяти слоев.


Так как суммарная тепловая инерция первых четырех слоев =0,034+0,04+0,027+0,315=0,416<0,5, но суммарная тепловая инерция пяти слоев 0,416+1,34=1,756>0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола определяется с учетом пяти слоев конструкции пола.


Определим показатель теплоусвоения поверхности четвертого, третьего, второго и первого слоев пола по формулам (82) и (83):




Таким образом, устройство по плите перекрытия стяжки из шлакопемзобетона толщиной 20 мм уменьшило значение показателя теплоусвоения поверхности пола с 13,2 до 9,4 . Следовательно, эта конструкция пола в отношении теплоусвоения удовлетворяет нормативным требованиям, так как значение показателя теплоусвоения поверхности не превышает - нормируемого показателя теплоусвоения пола для жилых зданий.




ПРИЛОЖЕНИЕ Я

(рекомендуемое)


ПРИМЕР СОСТАВЛЕНИЯ РАЗДЕЛА "ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ"

ПРОЕКТА ОБЩЕСТВЕННОГО ЗДАНИЯ


Я.1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЗДАНИЯ ЛЕЧЕБНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ


Общая характеристика здания


Пятиэтажное здание лечебного учреждения. Фасад, план и разрез здания приведены на рисунках Я.1-Я.3. В цокольном этаже размещены конференц-зал, кухня и подсобные помещения. На первом этаже - входная группа с конференц-залом и залами для семинаров, приемное отделение и ресторан. На втором этаже - фойе с залами для семинаров, библиотека, административные помещения и отделение функциональной диагностики. На третьем этаже - лаборатория клеточных технологий, центр научно-исследовательских лабораторий, морфологическая лаборатория. На четвертом этаже - кардиохирургический стационар на 66 коек. На пятом этаже - операционный блок и реанимационное отделение. В техническом этаже под куполом - зал для текущих оперативных совещаний врачей и комната психологической разгрузки персонала.





Рисунок Я.1 - Фасад здания





Рисунок Я.2 - План цокольного этажа





Рисунок Я.3 - Продольный разрез



Общая высота здания 25,3 м, высота подвала - 3,6 м. Отапливаемая площадь здания - 18199 м, в том числе полезная площадь - 15241 м, отапливаемый объем здания - 72395 м, общая площадь наружных ограждающих конструкций - 14285 м.


Режим работы: лечебный блок (4-й-5-й этажи) - круглосуточно, лабораторно-административный блок - (1-й-3-й этажи) - 8-часовой рабочий день при 5-дневной рабочей неделе, массовые мероприятия (научные конференции и др.) - 8-часовой день один раз в неделю. Одновременное нахождение людей в здании: круглосуточное - 100 чел., в течение 8-часового рабочего дня при 5-дневной неделе - 400 чел., во время научных конференций - 1200 чел.


Проектные решения здания


Конструктивная схема здания - монолитный железобетонный каркас с бескапительными монолитными перекрытиями и монолитной фундаментной плитой в основании подвала толщиной 0,7 м. Наружные стены цокольного этажа железобетонные толщиной 250-400 мм. Заполнение каркаса по наружным стенам первого этажа - кирпичное толщиной 380 мм, на остальных этажах - мелкие блоки из ячеистого бетона толщиной 250 мм плотностью 600 кг/м. Все стены имеют наружное утепление из минераловатных плит из базальтового волокна, закрытое снаружи гранитными плитами на относе с образованием вентилируемой воздушной прослойки толщиной не менее 60 мм.


Покрытие здания выполнено в виде монолитной железобетонной плиты, утепленной минераловатными плитами из базальтового волокна с керамзитовой засыпкой.


Светопрозрачные заполнения (окна, витражи, покрытие купола) выполнены из переплетов из алюминиевых сплавов с заполнением двухкамерными стеклопакетами. Стыковые соединения имеют разрывы мостиков холода, выполненные из пластмассовых вставок.


Для светопрозрачных заполнений купола используются однокамерные стеклопакеты с триплекс-стеклом и стеклом с селективным покрытием.


В здании предусмотрены водяное отопление, горячее водоснабжение, подключение к системе централизованного теплоснабжения. Система отопления двухтрубная с верхней разводкой магистралей. Нагревательные приборы снабжены автоматическими терморегуляторами.


В корпусе предусматривается общеобменная приточно-вытяжная вентиляция с механическим побуждением. Приточные установки располагаются на цокольном и техническом этажах, вытяжные - на техническом этаже. Приточные установки комплектуются воздухозаборным клапаном с электроприводом и электроподогревом, калориферной секцией.


Климатические и теплоэнергетические параметры


Согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S и #M12291 1200003003ГОСТ 30494#S расчетная средняя температура внутреннего воздуха принимается . Согласно #M12291 1200004395СНиП 23-01#S расчетная температура наружного воздуха в холодный период года для условий Москвы , продолжительность =231 сут и средняя температура наружного воздуха за отопительный период. Градусо-сутки отопительного периода определяются по формуле (1) .


Согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S для этих градусо-суток нормируемое сопротивление теплопередаче для наружных стен , покрытия , ограждений под отапливаемыми подвалами , окон и других светопрозрачных конструкций .


Согласно таблице 9 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление лечебного учреждения


Я.2 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ


Я.2.1 Площади наружных ограждающих конструкций, отапливаемые площадь и объем здания, необходимые для расчета энергетического паспорта, и теплотехнические характеристики ограждающих конструкций здания определялись согласно проекту в соответствии с #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


Сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций определялись в зависимости от количества и материалов слоев по формулам (6-8) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S. При этом коэффициенты теплопроводности , используемых материалов для условий эксплуатации Б: железобетон (плотностью ), ; кирпичная кладка из сплошного кирпича глиняного обыкновенного на цементно-песчаном растворе (),; цементно-песчаный раствор (),; ячеисто-бетонные блоки (),; гравий керамзитовый (),; минераловатные плиты производства ЗАО "Минеральная вата" марки Венти Баттс (),, марки Руф Баттс В (),, марки Руф Баттс Н (),.


Наружные стены в корпусе применены трех типов.


Первый тип на первом этаже - кирпичная кладка толщиной 380 мм, утепленная минераловатными плитами Венти Баттс толщиной 120 мм, облицовочным слоем из гранитных плит на относе, образующим с наружной поверхностью утеплителя вентилируемую воздушную прослойку толщиной 60 мм. Поскольку прослойка вентилируемая, то она и гранитная плита не участвуют в определении теплозащитных свойств стены. Сопротивление теплопередаче этой стены равно



Второй тип стены применен в ограждениях основных лестничных клеток и стенового ограждения купола и выполнен из железобетона толщиной 250 мм, утепленного минераловатными плитами толщиной 135 мм с облицовочным слоем из гранитных плит на относе. Сопротивление теплопередаче этой стены равно



Третий тип стены применен на 2-5-ом и техническом этажах здания и выполнен из мелких ячеистобетонных блоков толщиной 250 мм, утепленных минераловатными плитами Венти Баттс толщиной 100 мм, с облицовочным слоем из гранитных плит на относе. Сопротивление теплопередаче этой стены равно



Стены первого типа имеют площадь при общей площади всех фасадов 7081 м.


Среднее сопротивление теплопередаче стен здания определяют по формуле (10) равным



Поскольку стены здания имеют однородную многослойную структуру, то при наличии оконных проемов, образующих в стенах оконные откосы, коэффициент теплотехнической однородности наружных стен принят =0,9.


Тогда приведенное сопротивление теплопередаче стен здания, определяемое по формуле (11), равно



Покрытие () здания, выполненное в виде монолитной железобетонной плиты толщиной 220 мм, утеплено двумя слоями минераловатных плит: верхний защитный слой - плиты Руф Баттс В толщиной 40 мм и нижний слой - плиты Руф Баттс Н толщиной 150 мм. Сверху покрытие имеет керамзитовую засыпку средней толщиной 120 мм и цементно-песчаную стяжку толщиной 30 мм.


Сопротивление теплопередаче покрытия составило



Окна и витражи здания () выполнены из блоков с переплетами из алюминиевых сплавов с заполнением из двухкамерных стеклопакетов с толщиной воздушных прослоек 12 мм. Приведенное сопротивление теплопередаче


Светопрозрачное покрытие купола () выполнено из блоков с переплетами из алюминиевых сплавов с заполнением из однокамерных стеклопакетов с наружным стеклом триплекс и внутренним стеклом с селективным покрытием. Приведенное сопротивление теплопередаче


Ограждения отапливаемого подвала (пол и стены) контактируют с грунтом. Определение приведенного сопротивления теплопередаче ограждений, контактирующих с грунтом, осуществляется по следующей методике.


Для этого ограждения, контактирующие с грунтом (), разбиваются на зоны шириной 2 м, начиная от верха наружных стен подвала, контактирующих с грунтом.


Площади зон и их сопротивления теплопередаче


#G0


Зона I

634


2,1


Зона II

592


4,3


Зона III

556


8,6


Зона IV

2224


14,2



Приведенное сопротивление теплопередаче ограждений по грунту, определяемое по формуле (10), равно



Я.2.2 Приведенный коэффициент теплопередачи через наружные ограждающие конструкции здания определяется по формуле (Г.5) приложения Г #M12291 1200035109СНиП 23-02#S по приведенным сопротивлениям теплопередаче отдельных ограждающих конструкций оболочки здания и их площадям



Я.2.3 Условный коэффициент теплопередачи здания , учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции, определяется по формуле (Г.6) приложения Г #M12291 1200035109СНиП 23-02#S. При этом


удельная теплоемкость воздуха ;


=0,85;


отапливаемый объем здания ;


общая площадь внутренних поверхностей наружных ограждающих конструкций;


средняя плотность приточного воздуха за отопительный период определяется по формуле (Г.7) приложения Г #M12291 1200035109СНиП 23-02#S


;


средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период рассчитывается по суммарному воздухообмену за счет вентиляции и инфильтрации по формуле (Г.8) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S


, (Я.2.1)


где - количество приточного воздуха при механической вентиляции.


По проекту количество приточного воздуха, поступающего по этажам, составляет: цокольный этаж - 69298 , 1-й этаж - 34760, - 2-й этаж - 19240 , - 3-й этаж - 30890 , - 4-й этаж - 14690 , - 5-й этаж - 37460 , - технический этаж - 3610 .


- число часов работы механической вентиляции в течение недели; согласно технологическому режиму работы здания 4-й и 5-й этажи вентилируются с помощью механической вентиляции круглосуточно в течение недели 168 ч (), одна треть притока цокольного, 1-го и 2-го этажей, а также приток 3-го этажа и подкупольного пространства - в течение 40 ч в неделю (), две трети цокольного, 1-го и 2-го этажей - в течение 8 ч в неделю ();


- количество инфильтрующегося воздуха в здание через ограждающие конструкции в нерабочее время - для общественных зданий определяется по формуле


, (Я.2.2)


- отапливаемый объем помещений здания, работающих 40 ч в неделю, ;


- коэффициент учета влияния встречного теплового потока в светопрозрачных конструкциях, равный для конструкции с одинарными переплетами =1;


- число часов учета инфильтрации в течение недели, равное для рассматриваемого здания =168-40=128 ч.


Тогда


={[(14690+37460)168+(41099+30890+3610)40+82199,8]/168+(0,5·0,85·53154·128)/168}/0,85·72395=1,48 1/ч.


Подставляя приведенные выше значения в формулу (Г.6) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S, получим



Я.2.4 Общий коэффициент теплопередачи здания , определяется по формуле (Г.4) приложения Г #M12291 1200035109СНиП 23-02#S


.


Я.2.5 Нормируемые значения сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкций согласно #M12291 1200035109СНиП 23-02#S устанавливаются в зависимости от градусо-суток отопительного периода района строительства для каждого вида ограждения. В таблице Я.1 приведены значения нормируемых и приведенных сопротивлений теплопередаче видов ограждений рассматриваемого здания.


Таблица Я.1 - Величины нормируемых и приведенных сопротивлений теплопередаче видов ограждений здания


#G0N п.п


Вид ограждения



1


Стены

3,28


2,97


2


Покрытие

4,88


4,99


3


Окна

0,552


0,45


4


Стены и пол по грунту

-


6,06


5


Остекление купола

-


0,6



Как следует из таблицы, значения приведенных сопротивлений теплопередаче для стен и окон ниже нормируемых величин по #M12291 1200035109СНиП 23-02#S. Однако это допустимо согласно 5.1 в #M12291 1200035109СНиП 23-02#S, так как эти величины будут далее проверены на соответствие по показателю удельного расхода тепловой энергии на отопление здания.


Я.2.6 Температура внутренней поверхности светопрозрачных конструкций должна быть для горизонтального остекления не ниже температуры точки росы : при , для окон не ниже 3 °С при расчетных условиях.


Температуру внутренней поверхности наружных ограждений при расчетных условиях следует определять по формуле


(Я.2.3)


Для светопрозрачного купола


;


для окон



Следовательно, температура внутренней поверхности светопрозрачных конструкций при расчетных условиях удовлетворяет требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


Я.2.7 Объемно-планировочные характеристики здания установлены по #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


Отношение площади наружных ограждающих конструкций отапливаемой части здания к полезной площади :


=14285/15241=0,94.


Коэффициент остекленности фасадов здания


=1424/7081=0,2<0,25


(по нормам #M12291 1200035109СНиП 23-02#S).


Показатель компактности здания , 1/м:


=14285/72395=0,197.


Я.2.8 В здании применены следующие энергосберегающие мероприятия:


- в качестве утеплителя ограждающих конструкций здания используются эффективные теплоизоляционные материалы с коэффициентом теплопроводности 0,045 Вт/(м·°С);


- в здании устанавливаются эффективные двухкамерные стеклопакеты с высоким сопротивлением теплопередаче;


- в здании предусматривается приточно-вытяжная вентиляция с автоматизацией;


- применено автоматическое регулирование теплоотдачи отопительных приборов с помощью термостатов при центральном регулировании тепловой энергии.


Я.3 РАСЧЕТЫ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ЗДАНИЯ


Я.3.1 Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период , МДж, определяется по формуле (Г.2) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S


, (Я.3.1)


где - общие теплопотери здания через наружные ограждающие конструкции, МДж, определяемые по Я.3.2;


- бытовые теплопоступления в течение отопительного периода, МДж, определяемые по Я.3.3;


- теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода, МДж, определяемые по Я.3.4;


- коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций, для рассматриваемого здания =0,8;


- коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты в системах отопления, в корпусе применена двухтрубная система отопления с термостатическими кранами на отопительных приборах, =0,95;


- коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанного с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов, их дополнительными теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений, повышенной температурой воздуха в угловых помещениях, теплопотерями трубопроводов, проходящих через неотапливаемые помещения, для зданий с отапливаемыми подвалами =1,07.


Я.3.2 Общие теплопотери здания за отопительный период определяют по формуле (Г.3) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S



Я.3.3 Бытовые теплопоступления в течение отопительного периода определяют по формуле (Г.10) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S


, (Я.3.2)


где - для общественных зданий - расчетная площадь, определяемая как сумма площадей всех помещений, за исключением коридоров, переходов, лестничных клеток, лифтовых шахт внутренних открытых лестниц и пандусов; в рассматриваемом здании площадь коридоров, лестничных клеток, лифтовых шахт составляет 3316 м. Тогда ;


- величина бытовых тепловыделений на 1 м площади общественного здания, устанавливаемых по расчетному числу людей (90 Вт/чел), находящихся в здании, освещения, медицинского и другого технологического оборудования, в том числе компьютеров (по установочной мощности) с учетом рабочих часов в неделю. Тепловыделения в течение недели:


от людей, находящихся в корпусе


;


от искусственного освещения (с коэффициентом использования 0,4) =149,4 кВт;


от медицинского и другого технологического оборудования; от компьютеров 897 кВт, коэффициент использования которых по времени в течение недели 0,35, тогда =0,35х897=314 кВт.


Итого ;


- то же, что в формуле (1), =231 сут;


Тогда


Я.3.4 Теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода для четырех фасадов здания, ориентированных по четырем направлениям, определяются по формуле (Г.11) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S


, (Я.3.3)


где - коэффициенты, учитывающие затенение светового проема соответственно окон и остекления купола непрозрачными элементами, для заполнения стеклопакетами в одинарных алюминиевых переплетах ;


- коэффициенты относительного пропускания солнечной радиации для светопропускающих заполнений соответственно окон и купола: для двухкамерных стеклопакетов окон =0,76; для однокамерных стеклопакетов с внутренним стеклом с селективным покрытием =0,51;


- площади светопроемов фасадов здания, ориентированных по четырем направлениям,


- площадь светопроемов купола, ;


- средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности, ориентированная по четырем фасадам здания, для условий Москвы


- средняя за отопительный период величина солнечной радиации на горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности, для Москвы ;



Зная значения составляющих теплопотерь и теплопоступлений в здание, определим по формуле (Я.3.1). Расход тепловой энергии за отопительный период равен



Я.3.5 Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период , определяется по формуле (Г.1) #M12291 1200035109СНиП 23-02#S



Для пятиэтажного лечебного учреждения нормируемое значение согласно таблице 9 #M12291 1200035109СНиП 23-02#S равно



Следовательно, требования #M12291 1200035109СНиП 23-02#S выполняются.


Я.3.6 Исходные данные, объемно-планировочные, теплотехнические и энергетические показатели здания заносятся в энергетический паспорт здания, форма которого приведена в приложении Д #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.




ЗАКЛЮЧЕНИЕ


Ограждающие конструкции 5-этажного здания лечебного учреждения соответствуют требованиям #M12291 1200035109СНиП 23-02#S.


Степень снижения расхода энергии за отопительный период равна минус 6,45%. Следовательно, здание относится к классу С ("Нормальный") по энергетической эффективности.



#G0N п.п.


Показатели


Нормируемые значения


Расчетные значения


1


Температура на внутренней поверхности остекления, °С:







окон




купола


2


Показатель компактности здания , 1/м

-



3


Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период



4


Сопротивление теплопередаче





стеновых ограждений





покрытия




окон




остекления купола

-






Текст документа сверен по:

официальное издание

М.: ФГУП ЦПП, 2004



статистика Рейтинг@Mail.ru